Т плоской стенки

Расчет температур на границах слоев в данном случае осуществляется так же, как для многослойной плоской стенки, т. е. по формуле (8.13). [c.75]

В частном случае, когда давление р является атмосферным и действует также с другой стороны стенки, сила / зо избыточного давления жидкости на плоскую стенку равна лишь силе давления от веса жидкости, т. е. [c.25]

Форма рассматриваемых аппаратов может быть простой — в виде плоского канала с одной проницаемой (слоевой, тканевой и т. п.) стенкой (рис. 10.29, а) или пористого цилиндра-стакана (рис. 10.29, б) и более сложной в виде спаренного канала с промежуточным пористым слоем, принимающий П-образную (рис. 10.29, в) или 2-образную (рис. 10.29, д) [c.293]

Задача II—17. Определить минимально необходимое натяжение Т каната и реакцию Яо на оси поворота О щита, закрывающего треугольное отверстие в плоской стенке, если заданы линейные размеры Я = 3 м А = = 2 м Ь — 1,6 м с 1,8 м и углы — 60°. [c.46]

Рассмотрим наиболее распространенный случай — теплопроводность через однослойную плоскую стенку, длина и ширина которой бесконечно велики по сравнению с толщиной б (рис. 23-1). Стенка имеет во всех своих частях одинаковую толщину, причем температуры поверхностей ( ст и /ст поддерживаются постоянными, т. е. являются изотермическими поверхностями. Температура меняется только в направлении, перпендикулярном к плоскости стенки, которое принимаем за ось X. Коэффициент теплопроводности X постоянен Для всей стенки. При стационарном тепловом режиме температура в любой точке тела неизменна и не зависит от времени, т. е. = 0. Тогда дифференциальное уравнение теплопроводности после сокращения коэффициента температуропроводности принимает вид [c.358]

Количество теплоты, которое передается теплопроводностью через плоскую стенку, прямо пропорционально коэффициенту теплопроводности стенки I, ее площади F, промежутку времени т, разности температур на наружных поверхностях стенки (/ст — ст) и обратно пропорционально толщине стенки 6. Тепловой поток зависит не от абсолютного значения температур, а от их разности /ст — t T = АЛ называемой температурным напором. [c.359]

Центр давления. Выше были определены сила давления жидкости на плоскую стенку и направление этой силы. Определим теперь точку D ее приложения (см. рис. 1.16). Эта точка лежит в плоскости стенки, т. е. в плоскости координатных осей xOz а поэтому необходимо определить только две ее координаты Xd и г . Определим сначала координату г . [c.52]

Для иллюстрации численного метода расчета температурного поля рассмотрим одномерную задачу — плоскую стенку, объем которой можно подразделить на элементарные слои. Три таких слоя показаны на рис. 4.9. Схематизируя задачу, заменим слои узловыми точками /, 2, 5 и т. д., соединенными теплопроводящими стержнями. Теплофизические характеристики вещества будем считать одинаковыми для всех элементов стенки. [c.305]

Рассмотрим передачу теплоты через тонкое прямое (т. е. выполненное на плоской стенке) ребро, для которого изменением температуры по поперечному сечению можно пренебречь и считать, что температура зависит только от координаты х (рис. 14.5). Коэффициент теплообмена а и температура окружающей среды считаются одинаковыми для всей поверхности ребра. Поперечное сечение ребра имеет площадь f и периметр и. Материал ребра характеризуется коэффициентом теплопроводности Я. [c.445]

В отличие от безнапорного потока вдоль плоской стенки, при течении в трубе напряжение т не остается постоянным по живому сечению, а зависит от координаты у. Чтобы установить вид этой [c.169]

В заключение рассмотрим пример использования метода простой факторизации. Будем изучать процесс остывания плоской стенки толщиной 2о. Пусть начальная температура ее То, а температура окружающей среды Т . [c.108]

Пример. Определить толщину пленки воды и ее среднюю скорость при свободно-гравитационном течении по вертикальной плоской стенке. Известны =20 Т= 20 °С. По соотношению (4.13) находим [c.159]

Выражение (21.8), полученное из рассмотрения частного случая вертикальной плоской стенки, оказывается справедливым и для любой наклонной плоской стенки с произвольными очертаниями. Если стенка расположена горизонтально, т. е. является горизонтальным дном сосуда, то полная сила давления определяется по тем же формулам [c.268]

Реакция стенки из условия равновесия сил (того же объема) в горизонтальном направлении должна быть равна силе давления жидкости на участке BD, так как на участках MD и /VА эти силы взаимно уравновешиваются. Поскольку площадь BD является вертикальной проекцией поверхности Л В, то сила, действующая на нее, определяется как сила давления жидкости на плоскую стенку, т. е. [c.270]

Многие инженерные задачи нестационарной теплопроводности в реальных телах сложной формы можно свести к нестационарной теплопроводности в телах простейшей геометрической формы. Плоская стенка толщиной 26 неограниченных размеров в направлении осей ОУ и 02, бесконечно длинный цилиндр радиусом Го и шар радиусом го без внутренних источников тепла (рис. 16.1) охлаждаются в среде с постоянной температурой условия отвода теплоты по всей поверхности этих тел одинаковые (а = 1(1ет). Изотермические поверхности в пластине параллельны осевой плоскости, цилиндрические в цилиндре имеют одну и ту же ось с ним, а сферические в шаре имеют общий с ним центр. Это приводит к тому, что производные д%1ду, д% дг, й0/(Эф и (30/(3ф равны нулю. Тогда температура точек тел про-.стейшей геометрической формы зависит только от координаты X или г и времени т. В начальный момент т = 0 температура распределяется равномерно и равна 0о. [c.244]

Полное количество теплоты Qп, которое отдает при охлаждении или воспринимает при нагревании плоская стенка за весь - период (От т = 0 до т = оо), равно изменению внутренней энергии или энтальпии стенки [c.254]

Рассмотрим процесс охлаждения плоской стенки толщиной 2/ (рис. 5,1). Температура стенки Т может изменяться только в направлении оси X. Такое ограничение возможно при одном из двух условий первое состоит в том, что размеры стенки в направлении осей у и Z не ограничены, т. е. сток теплоты с торцов стенки не исказит температурного поля в направлении оси х второе условие предусматривает совершенную тепловую изоляцию торцов, при этом размеры стенки в направлении осей у н z могут иметь конечные размеры. [c.62]

Количество теплоты, передаваемое через плоскую стенку, прямо пропорционально разности температур горячей и холодной сторон стенки, площади стенки А и времени т и обратно пропорционально толщине б стенки (рис. 18.1) [c.172]

Как изменится значение среднего коэффициента теплоотдачи от пленки конденсата, образующейся из неподвижного водяного пара, к плоской стенке, если к движению пленки, стекающей под действием сил тяжести, добавить движение, вызванное скоростью перемещения паровой фазы. Параметры пара р = 47,36 кПа Т = 353 К- Протяженность стенки / = 2 м. Режим течения пленки ламинарный. Физические свойства воды Я = 0,675 Вт/(м - К) и- = = 355-10- Па-с v = 0,415-10- mV г = 2308,2 кДж/ /кг р" = 0,293 кг/м , считать постоянными. Скорость пара Wa = 50 м/с. Количество образующегося конденсата [c.275]

Сила давления жидкости на плоскую стенку равна произведению гидростатического давления рс в центре тяжести площади стенки на площадь стенки S, т. е. [c.8]

В случае (1 г) изотермические поверхности будут цилиндрическими, а температурное поле одномерным, т. е. t=f r), где г—-текущая координата цилиндрической системы, Г1 г Г2. Тогда уравнение теплопроводности (12.18), которое для плоской стенки имело вид (13.1), для цилиндрической стенки (т. е. при переходе к цилиндрической системе координат) примет следующую форму [c.292]

T. e. температурные градиенты для отдельных слоев многослойной плоской стенки обратно пропорциональны теплопроводностям этих слоев. Это значит, что для получения больших температурных градиентов (что требуется, например, при изоляции паропроводов и т. п.) необходимы материалы с малыми значениями теплопроводности. [c.283]

Наиболее просто это уравнение выглядит для случая распространения тепла для плоской стенки (для пластины неограниченного размера), когда тепло распространяется только в направлении оси х и когда отсутствуют внутренние источники тепла, т. е. при = 0 [c.140]

Рис. 11-4. Процессы прогрева плоской стенки (пластины). Кривые показывают распределение температур по истечении времени Ti, tj, Тз и т. д. от нача-ла нагрева

Может быть подобие и физических процессов. Возьмем, например, явление теплопроводности через однородную плоскую стенку при стационарном процессе. Подобных стенок может быть множество Стенки зданий, стенки паровых котлов, печей и т. д. Материал их различен, различна толщина б, различен температурный перепад в стеНке At = — 2-Но теплопроводность всех стенок подчиняется одному и тому х<е закону Фурье (11-4) [c.147]

В результате решения поставленной задачи должно быть найдено распределение температуры в плоской стенке, т. е. t=f x), и получена формула для определения количества теплоты, проходящего в единицу времени через стенку. [c.25]

Определение коэффициента теплопроводности теплоизоляцио 1пых материалов м с т о д о м п л и т ы. Метод плиты основан на законе теплопроводности неог раниченной плоской стенки. На рис. 32-2 изображен разрез прибора для определения коэффициента теплопроводности теплоизоляционных материалов методом плиты. Исследуемый материал /, изготовленный в форме диска диметром D -- 200— 250 мм и толпи1ной й == 5—30 мм, зажимают между плоским электрическим нагревателем 2 и холодильником 4, которые выполнены из [c.520]

Наиболее часто щ я расчета температурного состояния различных систем транспирационного охлаждения используется однотемпературная модель (модель локального теплового равновесия), в которой температуры каркаса Т и охладителя f в любой точке принимаются равными. Эта модель достаточно справедлива в случае умеренного нагрева тонкопористых структур с развитой внутрипоровой поверхностью. Она позволяет выявить наиболее существенные особенности процесса охлаждения пористой стенки. В соответствии с этой моделью температурное состояние системы (в наиболее простом варианте плоской стенки с постоянными физическими свойствами материала и охладителя) описывается следующим уравнением [c.48]

Если рассматривается течение сверхзвукового потока в канале с твердыми стенками, то параметры и, V, Р, Я на верхней и нижней стенках находятся из решения автомодельной задачи обтекания плоской стенки с известным углом наклона 0 (т) к оси X, причем 0 (х) = [г (х)]. Если же рассчитыва- [c.281]

Решения второй задачи основаны или только на экспериментальных данных, или на дополнительных гипотезах. Так, например, Л. Прандтль предположил, что для полубезграничного потока вдоль плоскости справедлива линейная зависимость длины пути перемешивания I от расстояния у от стенки, т, е. / = ху, где х --универсальная постоянная. С достаточной степенью точности эта гипотеза была подтверждена опытным путем для потока вблизи плоской стенки, однако оказалась неприменимой для течения в плоском канале и круглой трубе. Для последних случаев предложены эмпирические зависимости, приведенные п гл. 6. [c.96]

Проиллюстрируем изложенное простейшим примером полубезграничного турбулентного потока вблизи плоской стенки (см. рис. 5.4). Поток будем считать двумерным, т. е. предположим, что движение вдоль оси z (по нормали к плоскости чертежа) полностью отсутствует. Поскольку стенка предполагается безграничной, то ни один из усредненных параметров потока не должен зависеть от координаты х, отсчитываемой вдоль стенки. Эти ограничения означают, что [c.96]

Пусть жидкость течет вдоль плоской стенки параллельными ей слоями (рис. 2), как это наблюдается при ламинарном движении. Вследствие тормозящего влияния стенки слои жидкости будут двигаться с разными скоростями, значения которых возрастают по мере отдаления От стенки. Рассмотрим два слоя жидкости, движущиеся на расстоянии ку друг от друга. Слой А движется со скоростью и, а слой В со скоростью и + Аи. Вследствие разности скоростей слой В сдвигается относительно слоя А на величину Аи (за единицу времени). Величина Аи является абсолютным сдвигом слоя А по слою В, а Аи1Ау есть градиент скорости (относительный сдвиг). Появляющееся при этом движении касательное напряжение (сила трения на единицу площади) обозначим буквой т. Тогда аналогично явлению сдвига в твердых телах можно предположить зависимость между напряжением м деформацией в виде [c.15]

Железобетонная [X = 1,3 Вт/(м К)1 дымовая труба диаметром 1,4/0,9 м футерована внутри слоем огнеупоры Л = 0,58 Вт/(м К)] толщиной 0,15 м. Замечено, что npir постоянстве температуры окружающего воздуха и соответствующего коэффициента теплоотдачи [а 14 Вт/(м К)1 повышение температуры внутри поверхности футеровки (/ф) на 37 К приводит к повышению температуры наружно] поверхности трубы ( j) на 10 К. Определить разность между температурами соприкасающихся поверхностей, обусловленную несовершенством их теплового контакта, когд ( Ф — т) = 380 К. Оценить относительную погрешност> расчета теплового потока через трубу на формуле для плоской стенки с использованием внутреннего диаметра трубь. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...