Поле деформаций осесимметричное

Разработанный метод [27, 28, 65, 67, 70, 86, 92, 203, 204] позволяет определять траекторию усталостной трещины, интенсивность высвобождения упругой энергии и КИН I и II рода в элементе конструкции с неоднородным полем рабочих и остаточных технологических напряжений с учетом их перераспределения по мере развития разрушения, а также возможного контактирования берегов трещины. Рассматриваются математически двумерные задачи (плоское напряженное состояние, плоская деформация, осесимметричные задачи), решение которых базируется на МКЭ. [c.200]

Осесимметричная деформация без кручения исследуется в разд. V. Решение задач этого типа труднее, нежели решение задач о плоской деформации, но нам удалось показать, что и для осесимметричного случая справедлив один из наиболее важных результатов, относящийся к плоской деформации, а именно для любого кинематически допустимого поля деформации существует отвечающее этой деформации статически допустимое поле напряжений. [c.290]

Постановка задачи. Рассматривается тонкая оболочка вращения произвольного очертания, нагруженная осевой силой Р и распределенным гидростатическим давлением р, в осесимметричном температурном поле. Деформации оболочки считаются малыми, а перемещения — соизмеримыми с толщиной оболочки. [c.147]

Рассмотрим полый резиновый цилиндр с радиусами (Гх <Г2). Считая его деформацию осесимметричной, имеем из рис. 8.4 [c.122]

Действие сосредоточенной силы pz xu X2) = Рб Х[)б х2) в начале координат в упругом полупространстве Xs Q вызывает осесимметричное относительно оси лсз поле деформаций. Поэтому удобно эту задачу решать в цилиндрических координатах. Используя функции Папковича — Нейбера ф и [c.227]

Формулы (4.100) описывают всевозможные осесимметричные поля напряжений, удовлетворяющие условиям совместности деформаций. В частности, полагая в них Сд = О, получим решение задачи Ляме [c.115]

Результаты измерения продольных осредненных скоростей в различных сечениях основного участка осесимметричной воздушной струи [1], приведенные на рис. 8.2, свидетельствуют о непрерывной деформации скоростного поля струи — чем дальше от начального участка выбрано расчетное сечение, тем меньше скорости в точках, одинаково удаленных от оси струи. Профили осредненных скоростей можно объединить одной кривой (рис. 8.3 , если опытные данные представить в виде безразмерного графика зависимости [c.330]

Рассмотрим однородное тело цилиндрической формы (рис. 336), нагруженное тем или иным способом, но так, что внешняя нагрузка является осесимметричной и вдоль оси цилиндра не меняется. Размеры цилиндра могут быть произвольными, и на соотношение между внутренним и наружным радиусами цилиндра ограничений не накладывается. Длину цилиндра пока также будем считать произвольной. В дальнейшем по этому поводу будут сделаны некоторые оговорки. Каждая точка цилиндра при его деформации пол/чит какие-то перемещения. По условиям симметрии эти перемещения, очевидно, будут происходить в ради альных плоскостях. Точка может перемещаться по направлению радиуса л вдоль соответствующей образующее. [c.333]

Существуют кинематически допустимые деформации несжимаемых материалов, одновременно являющиеся статически допустимыми в случае любых однородных изотропных упругих материалов. Для указанного выше класса материалов эти деформации называются контролируемыми. Любые плоские и осесимметричные деформации идеальных тел, армированных нерастяжимыми волокнами, в этом смысле являются контролируемыми, поскольку для любой кинематически допустимой плоской или осесимметричной деформации таких материалов можно построить поле напряжений, удовлетворяющих уравнениям равновесия без массовых сил (или с консервативными массовыми силами). [c.350]

Рассмотрим условия возникновения односторонней деформации длинной цилиндрической оболочки при повторных воздействиях некоторого идеализированного квазистационарного температурного поля, перемещающегося вдоль ее оси. Распределение температуры считаем осесимметричным, и по толщине — равномерным (рис. 123,а). [c.222]

По своему характеру деформация чаш шлаковозов (см. рис. 116, 117) и кристаллизаторов (см. рис. 118) близка к рассмотренной выше теоретически деформации оболочки при повторных воздействиях квазистационарного осесимметричного температурного поля. Однако вследствие того, что реальные условия (форма оболочек, вид температурного поля) отличаются от идеализированных, фактическая деформация распределяется неравномерно по длине и, в некоторой степени, по окружности оболочек. Последнее особенно характерно для чаш шлаковозов, где температурные условия менее стабильны, чем на кристаллизаторах. [c.232]

Механизм деформации в данном случае более сложен, чем при действии осесимметричного >поля. По-видимому, здесь каким-то образом суммируются эффекты квазистационарного воздействия и прогрессирующего выпучивания. [c.239]

При осесимметричном температурном поле термонапряженное состояние цилиндра также будет осесимметричным, и для его исследования удобно, как и в 23, ввести функцию с которой напрян<ения связаны с соотношениями (23.4). В общем случае все механические характеристики материала , v и а являются функциями температуры T r,t), и задача сводится к определе-. нию X из уравнения (при плоской деформации) [c.144]

В результате действия температурного поля Т г) вдали от концов цилиндра возникает плоская осесимметричная, деформация. 4 [c.413]

В зависимости от способа деформации и течения металла по контактной поверхности векторное поле сил трения может быть простым и сложным. Наиболее простое, осесимметричное векторное поле имеет место при осадке цилиндрического тела. Также простое векторное поле существует при волочении и прессовании. В процессе прокатки при наличии двухзонного очага деформации и поперечного течения металла (в ушире-ние) векторное поле сил трения является сложным. В общем случае в любой точке контактной поверхности при прокатке вектор элементарной силы трения t имеет три составляющих tx, ty, (рис. 28, выделена точка в зоне отставания). При этом справедливо равенство [c.41]

Проверка эффективности принятого метода решения произведена на тестовом примере расчета при действии на трубку только переменного внутреннего давления и теплосмен (т. е. без изгиба). Полученные неупругие деформации сопоставлены с результатами расчета по схеме обычной одномерной осесимметричной задачи (10.18). При 85 представительных точках (на каждом радиусе пять точек, в то время как в одномерной задаче было принято одиннадцать) вычисленные с помощью векторного метода значения размаха пластической деформации и деформации, накапливаемой за цикл, отличались от найденных в одномерной задаче не более чем на 4 и 2 % соответственно. Несмотря на то, что разбиение поперечного сечения на конечные элементы в векторном методе не было осесимметричным, отклонения от осевой симметрии полученных полей пластической деформации не превышали 2 %. Время расчета одного цикла примерно вдвое превышает время счета в одномерной задаче, хотя число представительных точек отличается почти в 8 раз. [c.244]

Осесимметричная деформация полого цилиндра. Вычисление аналогично проведенному в п. 6.6. Материальными координатами служат цилиндрические координаты у-объема [c.98]

Полиномиальные решения задачи о равновесии цилиндра. В п. 7.1. представлены формулы, выражающие напряжения и перемещения в цилиндре, подверженном аксиально-симметричной деформации и деформации изгиба, через гармонические функции двух видов — осесимметричные (зависящие от х, и произведения функций от х, на В этом пункте дается построение этих решений в форме однородных полиномов от х, Z, для сплошного цилиндра и с членами, содержащими надлежащие особенности на оси z (при л = 0), в случае полого цилиндра. [c.339]

Коническая оболочка - один из широко распространенных элементов конструкций. Данные по расчету подобных оболочек продолжают вызывать интерес, ввиду многообразия условий их эксплуатации. В данной работе приводятся и обсуждаются результаты числовых расчетов осесимметричной деформации стальной конической оболочки, один конец которой жестко заделан (нижний), а второй имеет утолщение в виде кольца из того же материала. Нагрузка равномерное внешнее давление или осесимметричное температурное поле частного вида. Оболочка может [c.2]

Таким образом, закон движения (1.2.111) при h = h(t) ho позволяет с помощью формулы (1.2.95) построить нестационарное поле скоростей, соответствующее процессу осадки образца в условиях обьемной и двухмерной (плоской или осесимметричной) деформации. [c.49]

Численные эксперименты включали широкий круг вопросов. Рассмотрены наиболее важные для практики виды нагружения растяжение-сжатие, сдвиг и изгиб силами и моментами на основаниях пакета, нагружение давлением и температурным полем. Исследовано влияние на напряженно-деформированное состояние слоев и жесткостные свойства пакета в целом, основных параметров конструкций, в том числе количества слоев и их относительной толщины, формы меридиана и его протяженности, свойств материала резиновых и армирующих слоев. Внешние воздействия вызывали только осесимметричную и кососимметричную деформацию конструкций. При большом числе слоев в пакете порядок решаемой системы уравнений оказывался высоким, что создавало трудности при численной реализации, связанные прежде всего с техническими возможностями используемых ЭВМ. [c.28]

Рассмотрим деформирование цилиндрического полого многослойного стержня (рис. 3.1). При однородном продольном растяжении—сжатии деформации в стержне будут осесимметричными и постоянными по длине и в соответствии с (2.91), (2.92) [c.126]

Рассмотрим некоторый j-й шаг, на котором известна функция i)j r). Тогда для определения осесимметричных полей напряжений и деформаций в двухслойном упругом теле имеем сле-дуюш ие соотношения при z = 0 [c.221]

Так как [при вытяжке полого цилиндра из плоской круглой заготовки имеет место осесимметричная деформация, это позволяет для определения напряженного состояния в очаге деформации ограничиться рассмотрением напряженного состояния элементарного сектора [c.155]

В работе [1] была указана возможность моделирования с устранением как свободных температурных деформаций или перемещений, так и разрывов (перепадов) по стыкам элементов. Эта возможность практически использовалась во многих задачах определения термоупругих напряжений в объемных элементах и узлах конструкций и сооружений [1, 2]. Однако в силу несжимаемости существующих замораживаемых материалов до настоящего времени были рассмотрены лишь частные случаи температурных полей — одномерное или плоское осесимметричное [1, 2] [c.67]

Необходимо начать с того, что число переходов при холодной обработке металлов ставится в зависимости от числа необходимых промежуточных отжигов деформируемого металла. Как известно, промежуточные отжиги после каждой отдельной операции технологического процесса холодной обработки металлов давлением производятся в целях снятия деформационного упрочнения (наклепа) металла. Большие степени деформации, вызывающие значительное деформационное упрочнение, повышают сопротивление металла дальнейшей деформации, увеличивают хрупкость металла, а вместе с тем и вероятность брака изделий. Критерием степени деформации всего деформируемого тела в целом на практике для любого данного типа технологического процесса служит степень деформации в какой-либо определенной характерной зоне данного тела, в которой деформационное упрочнение близко к максимуму, а значения главных компонентов деформации могут быть сравнительно легко определимы численно. Так, например, при технологических процессах вытяжки полых осесимметричных изделий типа стаканов и колпачков из плоской листовой заготовки критерием степени наклепа служит степень деформации на верхней внутренней кромке вытягиваемого колпачка (см. точку А на фиг. 40 и и фиг. 42). На производстве численные значения степени деформации некоторой материальной частицы в зоне верхней внутренней кромки изделия определяются в зависимости от нескольких параметров, в число которых входят относительное уменьшение диаметра, относительное уменьшение толщины стенки изделия и относительное уменьшение площади сечения стенки изделия плоскостью, перпендикулярной оси. На многочисленных производственных предприятиях применяются различные расчетные формулы для вычисления общей для всего технологического процесса степени деформации и для разбивки ее по отдельным операциям, между которыми рекомендуется производить отжиг полуфабрикатов. При этом, согласно принятым на производстве расчетным формулам, общая степень деформации нескольких последовательных операций не равна арифметической сумме степеней деформации на отдельных операциях. [c.197]

Если принять допущение (подтверждаемое экспериментом), что компонент деформации в направлении, параллельном касательной к меридиональному сечению внутренней поверхности полуфабриката, в верхней его части постоянен по толщине стенки, то можно вывести простые по написанию расчетные формулы для вычисления степени деформации каждой операции технологического процесса вытяжки полых осесимметричных изделий (стаканов, колпачков и пр.) из круглой листовой заготовки, а также для вычисления степени деформации всего технологического процесса в целом. Этими формулами удобно пользоваться как при назначении числа переходов проектируемого технологического процесса, так и при определении некоторых основных размеров формоизменяющего инструмента для каждого перехода. Пример рещения такой задачи приведен в пятом разделе. [c.199]

Процесс деформации материальной частицы, расположенной в окрестности верхней внутренней кромки полуфабриката при любой данной операции вытяжки полого осесимметричного изделия следует расчленить на два периода первый период с момента начала операции до момента, когда верхняя внутренняя кромка полуфабриката начнет входить в контакт с подвижной деталью инструмента, а именно с цилиндрическим или слабо коническим пуансоном фиг. 70 второй период с момента окончания первого периода до конца операции. [c.361]

Отметим во избежание недоразумений, что формула (13-6) не относится к какому-либо конкретному примеру вытяжки полого осесимметричного изделия (стакана, цилиндра с донцем, колпачка и пр.), а может быть использована в самом общем случае для приближенного расчета степени деформации в верхней части изделия за весь технологический процесс производства этого типа изделия. [c.363]

Ограничиваясь случаем осесимметричного температурного поля и поля напряжений, когда деформации и напряжения не зависят от координаты 0, в системе сферических координат получаем следующие зависимости (рис. 8) [c.52]

Содержание книги подчинено следующему плану сначала рассматриваются термодинамические основы термоупругости и дается постановка задачи термоупругости для самого общего случая, когда учитывается связь между полями деформаций и температурными полями, и динамические эффекты при нестационарных процессах деформирования затем излагается постановка квазистатической задачи термоупругости и приводятся основные сведения по теории теплопроводности, необходимые для исследования температурных полей далее разбираются основные классы задач термоупругости в квазистатической постановке (плоская задача термоупру-гости, термоупругость оболочек вращения и осесимметричная задача термоупругости) в последней главе обсуждаются динамические и связанные задачи термоупругости. [c.3]

Содержание книги отвечает следующему плану сначала рассматриваются термодинамические основы термоупругости и дается постановка задачи термоупругости для самого общего случая, когда приращение температуры не является малой величиной по сравнению с начальной температурой, а нестационарные процессы деформирования сопровождаются существенными динамическими эффектами и взаимодействием между полями деформации и температуры затем приводятся основные уравнения квазистатической задачи термоупругости и сообщаются основные сведения по теории стационарной и нестационарной теплопроводности, необходимые для исследования температурных полей и соответствующих им тепловых напряжений в квазистатической и динамической постановках далее разбираются основные классы квазистатических задач термоупругости (плоская задача термоупругостн, задача термоупругостн круглых пластин и оболочек вращения, осесимметричная пространственная задача термоупругости) в последних двух главах рассматриваются динамические и связанные задачи термоупругости. [c.3]

Равновесие конечного цилиндра, сплошного и полого, в осесимметричном случае изучалось при помощи однородных решений В. К, Прокоповым (1950, 1958) Г, И, Бухаринов (1956) свел решение задачи об осесимметричной деформации сплошного цилиндра конечной длины к отысканию дополнительной функции, для которой составляется интегро-дифференциальное уравнение. В последние годы появилось много работ, посвященных осесимметричной задаче равновесия сплошного цилиндра конечной длины, в которых решение задачи сводится к бесконечным системам линейных алгебраических уравнений (Б. Л. Абрамян, 1954 Г. М. Валов, 1962 В. А. Лихачев, 1965). Сжатие круглого цилиндра исследовалось Г. М. Валовым (1961) и Е. П. Мирошниченко (1957) равновесие вращающегося цилиндра рассмотрел В. Т. Гринченко (1964) им же дан очень обстоятельный анализ всех аспектов точного выполнения граничных условий в осесимметричной задаче для полубесконечного цилиндра (1965). Осесимметричная деформация цилиндра конечной длины, сделанного из трансверсально-изотропного материала, изучалась А. А. Баблояном (1961). [c.20]

В работе И. А. Данюшевского и Г. X. Листвинского [44] рассмотрена установившаяся ползучесть неравномерно нагретого цилиндра, нагруженного внутренним давлением при относительно небольшом отклонении температурного поля от осесимметричного. Расчеты показали, что перекосы температурного поля значительно существеннее сказываются на распределении скоростей деформаций, чем на величинах напряжений. [c.233]

Собственные ОН обусловлены развальцовкой одиночной трубки в коллекторе. В данном случае расчетный анализ НДС проводится в осесимметричной постановке посредством решения динамической (при взрывной развальцовке) или квазистатической (при гидровальцовке) упругопластической задачи. Анализ НДС одиночной трубки позволяет отразить неоднородность полей напряжений и деформаций по толщине коллектора. [c.330]

При решении динамической упругопластической задачи возникает вопрос о пространственно-временной аппроксимации процесса взрывной запрессовки трубки в коллектор. На рис. 6.3 представлена схема расчетного узла ячейки коллектора для расчета собственных напряжений и деформаций. Здесь Явн — внутренний радиус трубки б — толщина трубки, S — толщина стенки коллектора а — ширина перемычки между отверстиями. Выбор величины радиуса Ян проводится посредством численных расчетов из условия инвариантности НДС от Rh при неизменных характере и уровне импульсной нагрузки при взрыве. Расчет НДС проводится в осесимметричной постановке и отражает ряд существенных особенностей процесса запрессовки трубки в коллектор. К ним относятся возможность учета сложного характера распределения во времени и пространстве давления на внутренней поверхности трубки, обусловленного неодновременной детонацией цилиндрического заряда. Кроме того, с помощью специальных КЭ достаточно хорошо моделируется условие контакта трубки с коллектором в процессе прохождения прямых и отраженных волн напряжений при динамическом нагружении. Учет указанных особенностей позволяет рассчитывать неоднородное поле напряжений и деформаций по высоте трубки (толщине коллектора) и, следовательно, достаточно надежно при учете общ.их, остаточных и эксплуатационных напряжений проанализировать НДС в зоне недовальцовки, в которой инициировались имеющиеся разрушения в коллекторе. [c.334]

Поле п (г) рассмотренного здесь осесимметричного без особенности решения уравнений равновесия может быть получено из поля п (г) в дисклинации с /г = 1 путем непрерывной (т. е. без возникновения каких-либо разрывов) деформации — постепенным выводом векторов п из плоскостей z = onst. Это обстоятельство является проявлением весьма общей ситуации, которая будет выяснена в следующем параграфе. [c.203]

Для аналитического описания полей линий скольжения нами в работах /4, 9, 23/ были выполнены решения, на основе которых пол гчены параметрические уравнения линий скольжения для случая плоской и осесимметричной деформации, а также при двухосном нагружении. В частности для случая плоской деформации в работе /4/ показано, что линии скольжения представляют собой семейство циклоид с радиусом производящего их круга [c.44]

Из условия несжимаемости следует, что независимо от того, растяжимы ли волокна, дивергенция V-a для данной частицы совпадает с дивергенцией Vo-ao для той же частицы до деформации (Пипкин и Роджерс [26] см. также Спенсер [40]). Если поля а и ао являются полями единичных векторов, то дивергенции этих полей определяются кривизной траекторий, ортогональных волокнам. Для частного случая плоских деформаций неизменность кривизны нормальных линий может быть получена как следствие более общего результата о сохранении дивергенции. Уравнение, определяющее форму нормальных линий при осесимметричной деформации, также можно рассматривать как следствие этого результата (разд. V, Б). [c.346]

Аналпз показывает, что величина деформации за цикл при теплосменах зависит от ряда теплофизических и механических характеристик материала. В связи с этим может оказаться полезной комплексная оценка склонности металла к формоизменению, определяемая с помощью испытаний трубчатых образцов при повторных воздействиях осесимметричного температурного поля (см. рис. 137). Результаты опытов, которые представлены на рис. 141, иллюстрируют соответствующие возможности. Заметим, что широко практикуемые термоусталостные испытания также по существу носят характер комплексной оценки физико-механических свойств [185]. [c.243]

Пример. Поршень дизеля, выполненный из алюминиевого сплава, имеет осесимметричные форму и температурное поле (фиг. 37), Учиты-вается зависимость упругих характеристик материала от температуры. Эквивалентная электрическая цепь выполнена в цилиндрической системе координат и включает 70 узлов [2]. Рассматриваются две группы фиктивных сил по осям г и 6, На фиг. 38 показаны полученные с помощью модели перемещения и подсчитанные по ним через относительные деформации — напряжения. [c.608]

Обычно в принятых расчетных методиках корпусные детали турбин рассматриваются как составные осесимметричные оболочки переменной толщины, находящиеся в температурном поле, меняющемся вдоль оси и по радиусу оболочки. С применением таких расчетных методов был проведен анализ температурных напряжений в корпусах стопорных и регулирующих клапанов, а также ЦВД и ЦСД турбин типа К-200-130 [2]. Напряжения определялись по температурным полям, полученным термометриро-ванием корпусов при эксплуатации турбины. Полученные результаты дали общую картину термонапряженного состояния этих корпусов. Они показали, что максимальные напряжения в корпусе стопорного клапана имеют место в подфланцевой зоне, а в корпусах регулирующих клапанов — в месте их приварки к цилиндру и что наиболее термонапряженной зоной корпуса ЦВД является внутренняя поверхность стенки в зоне регулирующей ступени. Однако отсутствие учета влияния фланцев и других особенностей конструкции в этих расчетах приводит к тому, что полученные результаты не всегда, даже качественно, могут характеризовать термонапряженное состояние корпусов. В связи с этим предлагаются упрощенные методики учета влияния фланцев, в частности основанные на уравнениях для напряженного состояния при плоской деформации влияние фланца горизонтального разъема ЦВД часто оценивают по теории стержней. Для оценки кольцевых напряжений решается плоская задача при форме контура, соответствующей форме поперечного сечения. Йри этом рассматри- [c.55]

Аналитическое решение задачи о распределении напряжений и деформаций у вершины трещины при упругопластическом деформировании является сложной математической задачей, которая до настоящего времени ие решена. Ввиду осесимметричности поля напряжений у вершины трещины при продольном сдвиге (схема III) решение задачи наиболее простое. Для этой схемы нагружения имеются решения как для неупрочняющегося материала, так и для материала с упрочнением [112J. [c.10]

Метод верхней оценки. Применяется для нахождения приближенных значений деформирующих сил при плоской и реже при осесимметричной деформации. Метод верхней оценки разработали В. Джонсон и X. Кудо. По А. Д. Томленову это приближенный энергетический метод. Сущность метода заключается Б ТОМ, ЧТО очаг деформации разбивается на жесткие блоки, скользящие друг относительно друга по поверхностям разрыва скоростей. Обычно блоки треугольные и ограничены плоскими поверхностями. Каждый блок движется как абсолютно твердое тело. Очаг деформации разбивается на блоки так, чтобы разрывное поле скоростей было кинематически возможным. Таким образом, мощность внутренних сил заменяется мощностью рассеяния энергии на поверхностях контакта блоков друг с другом и с жесткими областями, если последние имеют место. Эту мощность для жестко-пластического тела найдем по формуле (XL33). Далее задача методом верхней оценки решается точно так же, как и энергетическим методом, с использованием уравнения (XIV.20), если первый интеграл в левой части принять равным нулю. [c.304]

При вытяжке полого цилиндра из плоской круглой заготовю имеет место осесимметричная деформация, что позволяет ограни [c.162]

Введение. Поведение решений теории пластичности вблизи поверхностей трения, на которых удельные силы трения при скольжении равны пределу текучести при чистом сдвиге (условие максимального трения), обладает рядом характерных особенностей, которые, с одной стороны, могут приводить к трудностям при решении краевых задач, а с другой стороны, могут быть использованы для описания физических процессов в тонких слоях вблизи поверхности трения. По-видимому, первое исследование поведения решений в окрестности поверхностей максимального трения было выполнено в [1]. В этой работе была рассмотрена плоская деформация идеальножесткопластического материала, и анализ был основан на методе характеристик. Из результатов этой работы следует, что вблизи поверхности трения сдвиговая скорость деформации (в системе координат, связанной с поверхностью трения) и эквивалентная скорость деформации стремятся к бесконечности обратно пропорционально корню квадратному из расстояния до поверхности трения. Такое поведение поля скорости может быть получено из непосредственного анализа многих аналитических решений, начиная с известной задачи Прандтля (решение этой задачи можно найти в любой книге по теории пластичности, например [2]). Такое же поведение поля скоростей имеет место в осесимметричных решениях. Одно из наиболее известных решений — течение в бесконечном сходящемся канале [3]. Однако в случае осесимметричной деформации уравнения, вообще говоря, не являются гиперболическими (за исключением теории, основанной на условии текучести Треска, и других подобных теорий), хотя изолированные характеристические поверхности могут существовать [4]. Вследствие этого подход, развитый в [1], не мог быть применен для осесимметричных и пространственных задач. В [5-8] был использован другой подход для асимптотического анализа поля скоростей вблизи поверхностей максимального трения для различных условий течения и гладких условий текучести. Во всех этих работах получено, что закон поведения эквивалентной скорости деформации такой же, за исключением некоторых частных случаев, как и при плоской деформации. В [9 аналогичный результат был получен для осесимметричного течения материала, подчиняющегося условию текучести Треска. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...