Двухосное нагружение

В случае одноосного или двухосного нагружения с совпадающими по фазе нагрузками указанное условие (2.88) выполняется, следовательно, уравнение (2.86) упрощается и приводится к виду (2.87), а при больших знакопеременных пластических [c.131]

В ряде работ (например, /60/) для оценки свойств сварных соединений в условиях двухосного нагружения использовалось сравнение результатов испытаний образцов на гидростатическое выпучивание и сосудов на внутреннее давление. При этом отмечалось, что даже при подобии напряженного состояния в рассматриваемых объектах наблюда- [c.82]

РАЗРАБОТКА ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ОСНОВ РАЦИОНАЛЬНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ МЕХАНИЧЕСКИ НЕОДНОРОДНЫХ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ТОНКОСТЕННЫХ ОБОЛОЧКОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ (ОБЩАЯ ЗАДАЧА ДВУХОСНОГО НАГРУЖЕНИЯ) [c.89]

Анализ полученных данных по напряженно-деформированному состоянию соединений в условиях двухосного нагружения показал, что и в этих условиях нагружения наблюдаются закономерности, связанные [c.107]

Общий алгоритм решении задач по оценке напряженною состояния и несущей способности механически неоднородных соединений в условиях двухосного нагружения [c.111]

Как было показано в предыду щем разделе, для оценки несущей способности механически неоднородных сварных соединений оболочковых конструкций достаточно знать величины коэффициента контактного упрочнения мягких прослоек в условиях их двухосного нагружения и параметра 3 , характеризующего несущую способность оболочек давления по моменту потери их пластической устойчивости. [c.111]

В работах /92, 95/ было показано, что в условиях двухосного нагружения направление скольжения в деформируемом теле (наклон линий скольжения) определяется соотношением приложенных напряжений и в общем случае не совпадает с траекториями максимальных касательных и октаэдрических напряжений, которые являются линиями скольжения в условиях плоской и осесимметричной деформации. [c.112]

При деформировании механически неоднородного сварного соединения в условиях двухосного нагружения на контактных поверхностях мягкого и твердого металлов (2у h = ) возникают касательные напряжения, которые в предельном состоянии достигают своего предельного значения = к . Последнее вытекает также из того, что в тонких прослойках огибающая сеток линий скольжения [c.114]

Используя полученные характеристические соотношения (3. 25), параметрические уравнения линий скольжения (3.21) и (3.22), а также соотношения (3.20), вытекающие из кругов Мора, были получены выражения для определения напряжений и О . в мягкой прослойке в условиях ее двухосного нагружения [c.119]

Для определения напряженного состояния по построенным сеткам линий скольжения необходимо знать характеристические соотношения, выполняющиеся вдоль линий скольжения Для рассматриваемого случая (С(р/а0 = 1) данные соотношения, вытекающие из решения обшей задачи двухосного нагружения оболочек давления (3.25). имеют вид [c.233]

В произвольном сплошном теле без трещины могут быть реализованы три вида напряженно-де-формированного состояния (НДС) металла линейное (одноосное нагружение) плоское (двухосное нагружение) и объемное (трехосное нагружение). Разные варианты нагружения конструкции приводят к реализации только одного из указанных выше трех видов напряженного состояния материала — на удалении от поверхности детали. При этом нелинейному напряженному состоянию внутри твердого тела на гладкой поверхности всегда соответствует плоское напряженное состояние, поскольку отсутствует одна из компонент главных напряжений. [c.29]

Размер зоны пластической деформации в случае нормального раскрытия берегов трещины был получен численным методом для широкого круга параметров цикла нагружения и, в первую очередь, для случая двухосного нагружения [52]. В модели рассмотрено влияние остаточных напряжений [c.140]

ПРИ АСИММЕТРИЧНОМ ДВУХОСНОМ НАГРУЖЕНИИ [c.285]

В условиях двухосного нагружения, когда в срединной части образца или элемента конструк- [c.285]

ГЛАВА 6. ПОДОБИЕ РОСТА ТРЕЩИН ПРИ АСИММЕТРИЧНОМ ДВУХОСНОМ НАГРУЖЕНИИ [c.286]

Для аналитического описания полей линий скольжения нами в работах /4, 9, 23/ были выполнены решения, на основе которых пол гчены параметрические уравнения линий скольжения для случая плоской и осесимметричной деформации, а также при двухосном нагружении. В частности для случая плоской деформации в работе /4/ показано, что линии скольжения представляют собой семейство циклоид с радиусом производящего их круга [c.44]

В связи с этим большой интерес представляют исследования, посвященные анализу прочности сварных соединений гфи двухосном нагружении. В частности, в /46/ предложен метод оценки механических свойств сварных соединений тонкостенных сосудов давления путем гидростатического выпучивания атоских образцов и цилиндрических обечаек. закрепленньрс по контуру. Требуемое соотношение компонент напряженного состояния п = 02 / а I в испытываемых образцах достигалось выбором соответствующего контура отверстия в матрице установки. При испытании выпу чиванием образцы располагались таким образом, чтобы шов был симметричен относительно кромок отверстия. Прочность сварного соединения по предлагаемой методике оценивалась косвенно по величине напряжений в основном металле в момент разрушения соединения. [c.82]

Особую специфику имеет расчет на прочность предварительно напряженных конструкций (см.рис. 2.1., п.п. 2). Это вызвано тем, что кольцевые усилия воспринимаются оболочкой совместно с обмоткой, а продольные усилия — только оболочкой, в связи с этим двухосность нагружения стенки предварительно напряженной оболочки варьируется в зависимости от параметров навиваемого бандажа (толщины обмотки и усилия натяжения). Для рассматриваекюго случая в /69/ получены формулы Д1Я определения напряжений в стснке оболочки [c.84]

В качестве гфимера на рис. 3 9 приведено сопоставление численных значений t p с расчетными, подсчитанными по перво г из соотношений (3.9) и в соответствии с методикой /93, 94/. Как видно, в интервале изменения параметра двухосности нагружения и [О, 1] аппроксимация в виде (3.9) несколько точнее описывает характер, чем аналогичные зависимости, предложенные в /93, 94/. [c.111]

Для рассматриваемого стучая двухосного нагружения было получено следующее выражение для определения направления скольжения в деформируемом теле [c.112]

Используя результаты, полученные для случая полной реализации контактного у прочнения мягких прослоек, работающих в составе оболочек давления в условиях двухосного нагружения , можно оценить уровень средних предельных напряжений в стенке конструкции СТ(.р, характеризующий их несущую способность по критерию потери пластичес- [c.121]

Для полу чения выражений, позволяющих оценить напряженное состояние мягкой прослойки в условиях неполной реализации ее контактного упрочнения в условиях двухосного нагружения, по аналогии с /93,94/ принимали, что снижение уровня касательных напряжений т , действующих на границе раздела металлов М и Т, связанное с вов-лече-нием твердого метаала в апастическую деформацию описывается соотношением типа (3.9) путем замены в них предела текучести при чистом сдвиге k на предельную величину касательных напряжений, характерную для данного случая нагружения (п). [c.122]

Однако след ет заметить, что имеющиеся экспериментальные данные, как правило, относятся к наиболее типичным схемам нагружения конструкций (и = 0 0,5 1,0), что не позволяет на основе литературных данных без проведения собственных исследований апробировать расчетную методику при других соотношениях двухосности нагружения и = а2 /0[ в стенке оболочек давления. [c.124]

Предложенный алгоритм решения задач по оценке напряженного состояния и несущей способности механически неоднородных соединений в условиях двухосного нагружения (ра дел 3.4) был рассмотрен на примере анализа статической прочности оболочковых конструкций, ослабленных прямолинейной мягкой простюйкой Однако, как отмечалось в приведенном в рамках настоящей работы литературном обзоре, мяг- [c.129]

В этом слу чае расчет коис ф) ктивно-геометри еских и силовых параметров бандажа и несущей способности предварительно напряженных оболочковых KOH Tpv кций должен базироваться на оценке прочности их сварных соединений с учс-том ([)актора механической неоднородности. Отметим, что навивка бандажа на наружтто поверхность конструкций приводит не только к усилению стенки конструкции, но и изменяет показатель нагруженности стенки и = G2 /0( от его значений п = 0,5 (для линейной части корпу са конструкций) до и = 1, В связи с этим, в первую очередь необходимо определить связь показателя двухосности нагружения стенки оболочки п с параметрами навиваемого бандажа. Следует отметить, что на практике используются три основных типа [c.181]

Обеспечение несущей способности соединений с мягкой прослойкой на ровне основного металла, как было показано в разделах 3,4 — 3.6, может быть достигнуто за счет рационального выбора конструктивногеометрических параметров соединений (к, ф, АГ ). Так, например, для оболочковых конструкций, геометрическая форма которых характеризуется постоянным значением показатс-ад двухосности нагружения стенки конструкции и = 02 /0 = onsi (сферическая, цилиндрическая, коническая и др.), оптимальная величина мягких прослоек, обеспечивающая равнопрочность соединений основному металлу, может быть определена из соотношений (3.31), (3.51) — (3.53) по известным значениям ф и A g. При этом, в зависимости от характера неравномерности распределения свойств по объему мягкого металла прослойки, необходимо учитывать корректировку на Кр в форме (3.90). [c.188]

Графическая интерпретация полученных выражений представлена на рис. 3.57. Как видно, для материалов с повышенной склонностью к деформационному упрочнению (т е с меньшими значениями характерны более широкие диапазоны относительных размеров мягких прослоек [Крт]. При этом изменение параметра двухосности нагружения стенки оболочковой конструкции в пределах от О до 1 также ведет к расширению диапазона [Кр ]. В качестве примера на номограмме показан путь (обозначен индексом 1) нахождения диапазона значений [Кр ] для [c.191]

В частности, для сварного соединения с выполненным по шелевой разделке мягким швом, работающего в условиях двухосного нагружения п, величин) показателя жесткости напряженного состояния П, в наиболее опасной зоне можно определить исходя из соотношений (3.33), описывающих компоненты тензора напряжений <5у, и Xj [c.194]

Здесь П, характеризл ет жесткость напряженного состояния зоны сварного шва, определяется координатой х, (рис. 3.59). Как следует из приведенного соотношения (3.104), жесткость напряженного состояния мягкого шва в центральной его части существенно повышается с уменьшением относительной толщины шва к, с повышением неоднородности соединения изменением показателя двухосности нагружения в [c.194]

Комбинированное нагружение может оказывать одновременно влияние на размер зоны пластического затупления вершины трещины и на размер зоны пластической деформации. Помимо того, пластичность материала позволяет реализовать скачок трещины пос.ле ее страгивания тем меньшей величины, чем менее стеснение пластической деформации. Проверка этой гипотезы была осуществлена на крестообразных образцах из алюминиевого сплава Д16Т в условиях двухосного нагружения с соотношением главных напряжений в интервале от -1,0 до 1,0 [91]. [c.110]

Оценка величины угла 0i была выполнена в испытаниях крестообразных образцов из алюминиевого сплава Д16Т применительно к формированию зоны пластической деформации у поверхности в момент перегрузки [126]. Оказалось, что независимо от соотношения главных напряжений двухосного нагружения величина угла 0j близка 50° и его отклонения не превышают 10° в обе стороны от направления реализуемого сдвига. Размер зоны и скорость роста трещины существенно изменялись при изменении соотношения главных на- [c.255]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...