Анализ поля

При анализе полей течения типа, описываемого уравнением (7-3.2) (с малым числом е и вычислениями, проводимыми с точностью до первого порядка малости по е), можно вывести соотношения, связывающие некоторые интегралы (по интервалу О < S < оо) компонент тензора X и производные материальных функций основного течения. Такие соотношения называются соотношениями согласованности и могут быть получены при помощи постулата, что любое течение с предысторией постоянной деформации можно представить в виде суперпозиции подходящих малых возмущений и некоторого течения с предысторией постоянной деформации того же самого типа. Пусть /с и N определяют основное течение с предысторией постоянной деформации, а /с + еАг и N — возмущенное течение с такой же предысторией. Простые вычисления показывают, что возмущенное течение удовлетворяет уравнению (7-3.2), если G определяется в виде [c.274]

Анализ полей скоростей, а также визуальные наблюдения спектров потока показывают следующее. [c.197]

Анализ поля давления будет проведен ниже при рассмотрении более общего случая. Импульс радиального движения, как это следует из (3.4.12), равен нулю [c.125]

Другим подходом к анализу поля быстрых нейтронов в защите реактора (как и нейтронов других энергий) является использование метода граничных источников (называемого иногда методом эквивалентных поверхностных источников). В достаточно высоком приближении решается задача расчета реактора или задача с любым заданным распределением внутренних источников в активной зоне, в то.м чис.т1е и неравномерным. В результате определяется энергетическое и угловое распределение нейтронов, выходящих из активной зоны. Это [c.53]

Аналогичный подход правомерен при анализе поля быстрых нейтронов вблизи активной зоны. [c.61]

Проектирование радиационной защиты реакторов — комплексный многоступенчатый процесс, состоящий из взаимозависимых этапов и включающий выбор материалов защиты, компоновку защиты, ее конструирование. При этом необходимо учитывать соображения безопасности, экономики и эксплуатационные требования. Неотъемлемой составной частью всех этапов проектирования является анализ полей излучения в защите, проводимый с той или иной степенью подробности и точности. [c.73]

Проведем анализ поля напряжений пластинки с целью упрощения общих зависимостей трехмерной теории. Прежде всего заметим, что ввиду малости h зависимость внешних воздействий F=F Xi, Хо, Хя) от X-J будет не очень сильной (через Fi будем обозначать произведение pFi) и, следовательно, эффект этих воздействий приближенно эквивалентен эффекту суммарных по толщине /г [c.77]

Анализ полей энтальпий и концентраций, полученных на основе решения дифференциальных уравнений турбулентного пограничного слоя на плоской пластине с вдуванием инородного газа с учетом неравенства чисел Рг и Ргв в ламинарном подслое, позволил получить формулу для соотношения Sto /St, характеризующую из- [c.426]

Изложенный алгоритм матричной прогонки не всегда может быть использован для расчетов. Иногда для обеспечения устойчивости прогонки и разрешимости возникающих при этом процессе систем уравнений необходим углубленный анализ поля характеристических направлений. Ограничимся некоторыми эвристическими соображениями по этому вопросу. Рассмотрим систему (2.3) — (2.5) и заморозим коэффициенты. Имеем следующую линейную систему (черточки обозначают замороженные значения) [c.102]

Для проверки согласия между теоретическими и экспериментальными результатами применена распространенная методика, основанная на статистическом анализе поля рассеяния точек, построенных в координатах теория (х)—эксперимент (у) . [c.80]

Перейдем к анализу поля рассеяния конкретных отражателей, используемых в качестве моделей дефектов. [c.107]

Между средним размером фрагментов износа и толщиной пластически деформированного поверхностного слоя металлов с гране-центрированной кубической решеткой при скольжении без смазки существует количественная корреляция. Средняя толщина фрагментов износа составляла около четверти упрочненного слоя. Толщину деформированного слоя можно предварительно определить упрощенным анализом поля напряжений около контактных точек, в которых рассматривают динамику скольжения. [c.21]

При многократном изменении направления роста трещины в процессе циклического нагружения уравнение (2.5) неприменимо для исследования слоистых композитов. Преимущество случая линейного распространения трещины заключается в возможности определения одним и тем же образом поля напряжений после любого числа циклов нагружения. Ведь при изменении направления распространения трещины необходимо соответствующим образом изменять процедуру анализа поля напряжений. Задача еще более усложняется, когда матрица проявляет неупругие свойства и когда трещины на поверхности раздела волокно — матрица возникают при сравнительно низких уровнях напряжений. [c.86]

Изложенные закономерности сопротивления термоциклическому нагружению относятся к однородным напряженным состояниям растяжения — сжатия или чистого сдвига. Они являются основой для определения малоцикловой несущей способности неоднородно напряженных элементов конструкций. Эта циклическая напряженность находится в упругопластической области, являясь при стационарном внешнем нагружении нестационарной в силу процессов перераспределения деформаций и напряжений при повторном деформировании. Анализ полей деформаций в зонах наибольшей напряженности элементов, особенно в местах концентрации, связан с решением достаточно сложных краевых задач, о чем далее будут изложены некоторые данные. Применительно к задачам концентрации напряжений и деформаций представилось возможным применить решение Нейбера [23], связывающее коэффициенты концентрации напряжений и деформаций Ке, в упругопластической стадии с коэффициентом концентрации напряжений а в упругой стадии. Анализ ряда теоретических, в том числе вычислительных, решений и опытных данных о концентрации деформаций позволил [241 усовершенствовать указанное решение путем введения в правую часть соответствующего выражения функции F (5н, а, тп), отражающей влияние уровня номинальных напряжений Он, отнесенных к пределу текучести, уровня концентрации напряжений а и показателя степени т диаграммы деформирования при степенном упрочнении. Зависимость Нейбера в результате введения этих влияний выражается следующим образом [c.16]

Для анализа полей упругопластических деформаций необходимо описание зависимости между деформацией и напряжением, а в общем случае между их тензорами с учетом температурно-вре-менных влияний. Это осуществляется на основе феноменологического анализа опытных данных, получаемых в надлежащем диапазоне условий деформирования и нагрева, а также на основе физико-механических и структурных моделей тела, описывающих его упруго-вязко-пластическое деформирование в том или ином диапазоне историй нагружения. Анализ экспериментальных данных позволил предложить [27] углубление более ранних концепций Мазинга. Ряд выражений, характеризующих свойства диаграммы циклического деформирования в зависимости от формы цикла (длительности выдержки), накопленного числа циклов и параметров диаграммы растяжения при статическом нагружении, получен на основе опыта [30—34]. Эти свойства свидетельствуют о подобии формы диаграмм статического и циклического деформирования, позволяющем выразить амплитуду циклической пластической деформации (ширину петли) формулой [c.20]

На рис. 20 представлена диаграмма приспособляемости в координатах Р /Ро1 Линия 1 ограничивает область перехода от приспособляемости к непрерывному возникновению знакопеременной пластической деформации, приводящей к малоцикловому разрушению. Анализ полей циклических деформаций позволяет, как [c.29]

Одним из основных этапов расчета элементов конструкций на прочность при малоцикловом нагружении является анализ полей циклических упругопластических деформаций в зонах концентрации напряжений. Существенные изменения циклических упругопластических деформаций, а также коэффициентов концентрации напряжений и деформаций, обусловленные перераспределением полей напряжений и деформаций в этих зонах происходят при работе конструкционного мате- [c.87]

Рассмотрим методы анализа полей циклических упругопластических деформаций и напряжений и расчета долговечности элементов конструкций при длительном изотермическом и неизотермическом малоцикловом нагружении, когда основным фактором, влияющим на НДС и усталостное повреждение деталей является механическая нагрузка. [c.133]

Расчетная модель физически нелинейной среды с учетом суммирования температурных нагрузок. Для анализа полей деформаций в элементах конструкций с использованием современных численных методов и возможностей средств вычислительной техники существенны выбор расчетной модели физически нелинейной среды и отработка оптимальной процедуры расчета полей упругопластических деформаций за цикл термомеханического нагружения. [c.205]

При анализе полей циклических упругопластических деформаций в диапазоне температур выше 600 °С необходимо учитывать влияние температуры на характеристики сопротивления деформированию. [c.221]

АНАЛИЗ ПОЛЕЙ ЦИКЛИЧЕСКИХ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ ОБОЛОЧЕЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПРИ ТЕРМОЦИКЛИЧЕСКОМ НАГРУЖЕНИИ [c.224]

Выявленные синхронность процесса деформирования и малая кривизна траекторий деформирования в характерных точках исследуемых оболочечных корпусов за период стендового испытания подтверждают гипотезу о реализации режима нагружения, близкого к простому, а следовательно, правомерность использования результатов анализа полей циклических упругопластических деформаций для термоциклического режима нагружения тонкостенных оболочечных конструкций с помощью деформационной теории пластичности. [c.245]

Из решения задачи гидродинамики и теплопереноса (3.26)-(3.34) определяются расход теплоносителя в контуре и параметры теплоносителя (распределение скоростей, температур и давления), которые затем используются для исследования термомеханической и динамической нагруженное оборудования первого контура АЭС. Расчет температурных полей и соответствующих напряженных состояний, возникающих в оборудовании вследствие теплообмена с теплоносителем и окружающей средой, приведен в гл. 5. Анализу полей и напряжений от силовых воздействий, определяемых в пределах каждого контрольного объема в соответствии с выражением GJG [c.93]

Кондуков Н. Б. и др.. Анализ поля скорости газа в псевдоожиженном слое и расчет профиля скорости в факеле, Химическая промышленность , 1967, № 6. [c.283]

Анализ полей температур в шиповом экране на рис. 4-23 и 4-24 показывает, что концентрация теплового потока в торце шипа в случае высокотеплопроводной карборундовой футеровки происходит в основном через слой набивки над шипом. Перераспределение же плотности теплового потока в шлаковом покрытии, вызванное наличием шипа, незначительно. В случае менее теплопроводной хромитовой футеровки значительная часть теплового потока в шипы идет и через шлаковое покрытие. Этот вывод увязывается с предыдущими аналитическими решениями и важен при построении методики расчета. [c.146]

Рассматривая уравнение (5-33), можно видеть, что при карборундовой набивке концентрация теплового потока в торце шипа происходит в основном ( а 75%) через слой набивки иад шипом, что подтверждается и анализом полей температур в шиповом экране при аналитическом решении задачи (рис. 4- 23—4-25). В случае хромитовой набивки концентрация потока в торце шипа происходит одинаково как через слой набивки, так и через слой шлака. [c.176]

На рис. 8.11 показаны области различных режимов течения, найденные опытным путем на основе анализа полей скоростей и статических давлений. Изучение структуры потока показывает, что в рассматриваемых условиях возможны режимы ламинарный /), ламинарный с макровихрями (//), т у р б у-лентный (///)итурбулентный с макровихря-м и IV). [c.357]

Для анализа поля напрян<ений и деформаций у верщинь трещин длиной менее 0,8 мм использовали обычную решетку с треугольными ячейками, минимальный размер стороны которых был принят равным 0,1 мм (тонкий анализ) или 0,2 мм (грубый анализ). Для трещин длиной более 1 мм применяли решетку из четырех слоев самых малых элементов по обе стороны трещины. Общее число узловых точек в сетке колебалось от 190 до 270. Программу расчета составляли таким образом, чтобы раскрытие или закрытие трещины в каждой из узловых точек сетки по длине трещины обнаруживалось автоматически. Закрытие открытого узла соответствовало переходу от положительного значения перемещения этого узла к нулю, а граничные условия в этот момент изменялись от некоторого свободного перемещения при нулевой нагрузке к определенному перемещению при сжимающей нагрузке. Обратный переход, т. е, открытие закрытого узла, соответствовал переходу от сжимающей нагрузки к нулевой, а граничные условия — соответственно [c.66]

Полученная закономерность хорошо согласуется с результатами анализа поля напряжений в образцах с нераспространя-ющимися трещинами, проведенного Н. Фростом. Им было обнаружено, что трещина развивается до тех пор, пока не достигнет такой точки в первоначальном напряженном поле, в которой напряжение равняется пределу выносливости материа- [c.121]

Используя результаты предварительного упругого анализа полей напряжений вьшвляюг для наиболее опасной точки нулевой цикл напряжений с размахом упругому деформированию на этой стадии соответствует ломанная линия (0) -0 — 1-2, построенная с учетом различия модулей упругости при экстремальных температурах цикла. Затем выполняют упругопластический расчет деформаций (с помощью МКЭ или интерполяционных соотношений) упругопластическому состоянию в нулевом полуцикле соответствует точка 3. На основании принятых допущений строят диаграмму цИ1 ического деформирования (3 — 4 - 5 — 7) для первого полу-цикла (циклический предел текучести = о. + Упругий расчет на этой ста 51и дает размах упругих напряжений В программу расчета на ЭВМ полной деформации вводят схематизированную диаграмму циклического деформирования для первого полуцикла и определяют размахи упругопластической деформации и напряжения 5 в первом полуцикле при температуре (точка 7). Затем на основании принципа Мазинга строят диаграмму циклического деформирования для второго полуцикла с началом в точке 7 (7-8-9 —11)-Циклический предел текучести для этой диаграммы 5(2). По аналогии с нулевым полуциклом нагружения (А = 0) в результате упругого расчета на этом этапе определяют размах напряжений Ло( ) (упругому состоянию материала соответствует точка J0). [c.86]

Анализ полей деформаций и напряжений в цилиндрическом корпусе при тепловой нагрузке в период выхода на режим Ai (для нулевого полуцикла) показывает, что максимальные интенсивности упругопластических деформаций и напряжений возникают в переходной зоне (рис. 4.55). Причем действительные значения деформаций (штриховые линии) в опасном сечении достигают 0,45 % и почти в 2 раза превышают значения деформаций, полученные при упругом расчете (сплошные линии). Существенно, что характер распределения и уровень упругопластических деформаций на внутренней и внешней поверхностях примерно одинаковы. Об этом свидетельствуют также форма и размеры зон упругопластических деформаций в характерные момеигы времени нагружения на этапе нагрева. [c.224]

Анализ полей циклических упругопластических деформаций в опасных зонах сферическшч) корпуса. Оценим возможное влияние характерных режимов температурного нагружения на формирование НДС в опасной зоне сферического корпуса при реальном распределении температур (см. рис. 4.10) вдоль меридиана для нулевого полуцикла нагружения. [c.233]

С учетом результатов проведенного анализа полей деформаций и выявленных особенностей процесса деформирования дальнейшие исследования НДС в связи с расчетной оценкой мапоиикловой долговечности сферического корпуса выполнены применительно к опасной зоне. [c.235]

Траектории деформаций в характе1шых точках тонкостшнык обо-лочечных корпусов. Применение рассмотренного метода анализа полей циклических упругопластических деформаций при неизотермическом [c.239]

Проведем дополнительные расчеты по обоснованию возможности использования деформационной теории пластичности для анализа полей циклических упругопластических деформаций тонкостенных оболочечных элементов при воздействии термоциклической нагрузки, используя схему процесса деформирования, показанную на рис. 4.40, а. Соотг ветствующий анализ развития процесса упругопластического деформирования вьшолним для характерных точек конструкций. [c.240]

Перед аналитическим методом могут быть поставлены следующие задачи 1) определить элементы, входящие в образец (качественный аналпз) 2) установить присутствие в образце какого-либо заданного элемента и грубо оценить его количество (анализ полу количественный) 3) точно определить количество данного элемента в образце. [c.134]

Анализ пол ученных результатов показывает, что в зависимости от содержания хрома износостойкие белые чугуны могут быть разделены на чешре группы сплавов, отл ичающйеся строением. и служебными свойствами. К первой группе можно отнести сплавы, содержащие 1—6% Сг, ко второй — сплавы, содержащие 10— 15% Ст, к третьей группе — сплавы, содержащие 17—23% Сг, а к четвертой — сплавы с 25—30% Сг. Предложенная классификация износостойких хромистых чугунов основана на зависимости физико-механических Свойств от морфологии и структурного сьстава карбидной фазы, а также фазового состава металлической основы сплавов. [c.30]

Обобш,ение результатов научных исследований сопротивления упругопластическим деформациям и разрушению при малоцикловом нагружении осуш,ествляется в настояш,ей серии монографий. В первой книге [12] содержатся основы методов расчета и испытаний при малоцик.ловом нагружении, состояш,ие в анализе механических закономерностей упругопластического повторного нагружения вне зон и в зонах концентрации напряжений, в обосновании выбора материалов, расчетных уравнений для оценки прочности и долговечности, методов и средств испытания лабораторных образцов, дюделей и натурных конструкций. Во второй книге [13] освеш,ены вопросы расчетного и экспериментального анализа полей упругопластических деформаций в зонах концентрации напряжений при малоцикловом нагружении в условиях нормальных и повышенных температур. При этом освеш,ены возможности использования аналитических и численных методов решения задач о концентрации деформаций и напряжений, экспериментальных методов муара, сеток, оптически активных покрытий, малобазной тензометрии. Третья книга [7] посвящена вопросам сопротивления высокотемпературнод1у деформированию и разрушению при малоцикловом нагружении. [c.7]

Расчеты по программе DOT 3,5 приближаются к экспериментальным результатам при изменении углового разбиения с на 5 б, но остается еще завышение на 40—50%. Из результатов этих исследований можно заключить, что для анализа полей скайшайн нейтронов необходимо, по крайней мере, 516-угловое приближение. [c.325]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...