Течение поперечное

При аэродинамической компоновке летательных аппаратов необходимо знать форму и размеры спутной струи в набегающем (сносящем) потоке. Исследования показывают, что в осесимметричной спутной струе (бу = 0°) с увеличением ее скорости происходит некоторое увеличение длины струйного конуса и сокращение размеров потенциального ядра потока (рис. 5.3.12,а), однако круглая форма сечения струи не изменяется вниз по течению. Поперечное сечение наклонной струи деформируется в подковообразную форму (рис. 5.3.12,6). В результате перепада давления между наружной и внутренней поверхностями струи на ее боковой поверхности зарождаются два противоположно направленных вихря, интенсивность которых увеличивается вниз по течению. Распределение скорости, как правило, несимметрично относительно оси струи, фиксируемой по максималь- [c.378]

Вторичные течения (поперечная циркуляция). Изменение направления потока связано с искривлением отдельных его струек. Это обусловливает возникновение центробежных сил, которые создают разность давлений потока по живым сечениям. Такая разность давлений и создает условия для возникновения вторичных течений, или явления поперечной циркуляции (см. 41). [c.184]

Турбулентное течение. Поперечное магнитное поле при турбулентном течении взаимодействует как с осредненным, так и с пульсационным движением. Это воздействие проявляется в виде двух взаимосвязанных эффектов — эффекта Гартмана и подавления турбулентности [8, 9, 23, 78]. Последнее приводит к тому, что критическое число Рейнольдса в поперечном поле возрастает и может быть оценено по уточненной формуле [22] [c.57]

После того как поперечное сечение струйки газа, пройдя через минимум, опять начинает увеличиваться, скорость течения делается больше скорости звука. Таким образом, теперь, в сверхзвуковой зоне, при уменьшении давления, следовательно, при увеличении скорости течения, поперечное сечение струйки газа увеличивается (вместо того чтобы уменьшаться, как это происходит при движении несжимаемой жидкости) наоборот, при увеличении давления, следовательно, при уменьшении скорости, оно уменьшается. Это обстоятельство делает потоки, движущиеся со сверхзвуковой скоростью, совершенно непохожими по своим свойствам на дозвуковые потоки. [c.358]

Как видно из полученных формул, температура меняется по сечению слоя линейно, т.е. так же, как в случае неподвижной жидкости. Таким образом, в рассматриваемом плоско параллельном режиме течения поперечный перенос тепла осуществляется чисто теплопроводным путем. Распределение скорости оказьшается кубическим (рис. 1). Интенсивность движения пропорциональна разности температур. Экстремальное значение [c.9]

В плоскопараллельном течении температура линейно меняется с поперечной координатой и поперечный тепловой поток определяется только молекулярной теплопроводностью Qo = 2к0/. Введем безразмерный тепловой поток - число Нуссельта Nu следующим образом Nu = (2i /<2о В режиме плоскопараллельного течения Nu = 1 отличие же Nu от единицы может служить мерой интенсивности поперечного конвективного переноса тепла, связанного с появлением в режиме вторичного течения поперечной компоненты скорости. [c.40]

Для второй модели неоднородности предположим обратную картину течения-вдоль потока компоненты испытывают деформацию растяжения, что соответствует диффузорному режиму, когда поток движется замедленно, а градиент среднего давления йр/йх > 0. Что касается поперечной компоненты турбулентности, то можно считать, что она испытывает такую же деформацию, как продольная, хотя более естественно предположить, что в случае плоского (двумерного) течения поперечная компонента ведет себя так же, как и в случае однородного потока. Поэтому вопрос о наличии деформации поперечной компоненты можно будет учесть при расчетах. [c.156]

Например, если 2 (/) представляет собой пульсации продольной компоненты скорости в турбулентном потоке, движущемся со средней скоростью 7, то характерная длина ж = /г определяется как интегральный продольный масштаб (или иногда просто масштаб) турбулентности и является характеристикой среднего размера турбулентных вихрей в направлении среднего течения. Поперечный и вертикальный масштабы турбулентности определяются подобным же образом. [c.350]

Выберем систему координат с началом в критической точке так, чтобы линия т = 0 совпала с плоской геодезической линией на поверхности и линией тока внешнего течения. Это сделать нетрудно при наличии плоскости симметрии у рассматриваемого течения. Поперечная по отношению к потоку скорость на этой линии отсутствует, но производная скорости по поперечной координате отлична от нуля. Если начало координат выбрать так, что Пе с, [c.140]

При пробковом течении поперечный размер пузырей газа становится сопоставимым с диаметром трубы. Пузыри имеют характерную снарядную форму и следуют друг за другом на определенном расстоянии. В следе за пузырем образуется серия мелких пузырьков. С увеличением [c.71]

Все ламинарные течения являются вискозиметрическими (хотя обратное утверждение несправедливо в гл. 5 некоторые из обсуждавшихся вискозиметрических течений характеризовались отличными от нуля инерционными силами). Хотя ламинарные течения возможны и для неньютоновских жидкостей, было показано [7], что в общем случае стационарное прямолинейное течение по трубе постоянного сечения для неньютоновских жидкостей невозможно, за исключением очень небольшого числа геометрий поперечного сечения (например, круглые трубы или бесконечные щели). Вторичные течения, т. е. циркуляционные течения в плоскости поперечного сечения, возникают как только принимаются во внимание отклонения от ньютоновского поведения. [c.260]

Все же существует ряд задач, в которых вторичным течением пренебречь нельзя. Предположим, например, что представляет интерес вопрос о теплоотдаче от стенок трубы к движущемуся материалу в условиях рассматриваемого выше течения. В этом случае вторичное течение будет индуцировать конвективный механизм теплообмена в поперечном сечении, который может значительно усилить чисто кондуктивный механизм теплопереноса, преобладавший при отсутствии вторичного течения ). [c.272]

Такова фактически ситуация, встречающаяся при шнековой экструзии полимеров. Течение в спиралевидной области между шнеком и цилиндром представляет собой, по существу, ламинарное течение в канале с примерно прямоугольным поперечным сечением (если пренебречь кривизной). Однако теплообмен с цилиндром будет в значительной степени зависеть от любого вторичного течения. [c.272]

В (10.9), справедливой для наиболее распространенного турбулентного течения при Re = 10 Ч-5 1 О и Рг = 0,6- 2500, определяющим размером является внутренний диаметр трубы d. Если это не круглая труба, а канал произвольного сечения, то формула (10.9) тоже применима, только определяющим размером будет эквивалентный диаметр канала d KB = 4F/n, где F — площадь поперечного сечения П — внутренний периметр этого сечения. [c.85]

Подобная же задача была решена при фильтрации жидкостей. В очистке теплоносителя она была успешно решена путем развития фильтрующего слоя при сохранении поперечного сечения и организации потока, перпендикулярного к стенкам фильтра. В этой схеме фильтруемая жидкость подводится и отводится параллельно оси фильтра. Таким образом, течение очищаемой жидкости оказывается продольно-поперечным. Обычно схема фильтра такова, что [c.30]

Уравнение (1-82) находит практическое применение для определения линейной скорости течения на основании измерения давления в двух различных сечениях потока. Так как объемная скорость течения несжимаемых жидкостей должна быть одинакова в двух поперечных сечениях [c.56]

Следует также отличать дисперсные потоки и по ха-рактеру их обтекания поверхности нагрева. Так, наряду с продольным течением дисперсных потоков возможно поперечное обтекание трубы или пучка трубок. Для гравитационного плотного слоя в ряде случаев поперечное обтекание целесообразнее продольного. При этом несомненную роль приобретает форма омываемого канала. [c.15]

Достаточное выравнивание потока по всему течению (Л4к = 1,25) достигается при установке за направляющими лопатками одной решетки с коэффициентами сопротивления tp = 2,9 (f = 0,55) и = 5,5 (f 0,45). Однако при этом остаются местные завалы и пики скоростей. Поэтому получаемая степень равномерности распределения скоростей несколько уступает степени неравномерности в варианте с подводящим участком в виде наклонного диффузора при двух решетках с поперечными перегородками между ними (см. табл. 9.5). [c.238]

Установка перфорированной решетки с / = 0,38 нс только не выравнивает поток, но еще больше отклоняет его вверх. Это вполне объяснимо в случае узкого бокового подвода при любом сопротивлении решетки поток сохранит свое направление вверх. В данном случае явление такое же как при течении в обычном раздающем коллекторе с торцовым входом и с перфорированной боковой стенкой при малом отношении площади поперечного сечения [c.238]

Определить период колебании, если масса поршня т и площадь поперечного сечения трубки /. Режим течения жидкости в трубке считать ламинарным плотность и [c.364]

При турбулентном течении жидкости в изогнутых трубах — змеевиках вследствие центробежного эффекта в поперечном сечении трубы возникает вторичная циркуляция, наличие которой приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи. Расчет теплоотдачи в змеевиках следует вести по уравнениям для прямой трубы (27-8) — (27-9), но полученное значение коэффициента теплоотдачи следует умножить на поправочный коэффициент 83 , = 1 -f 3,6 d/D, где d — диаметр трубы, а D — диаметр спирали. [c.431]

Рейнольдса, и течение перестает быть стационарным, несмотря на постоянство скорости обтекания Voo- При атом некоторая часть жидкости время от времени вырывается из кольцевого вихря и сносится вниз но потоку. Указанные колебания вихря сопровождаются колебаниями продольной силы /р, и появлением колеблющейся значительной поперечной (перпендикулярной к скорости потока) силой на сферу (средняя по времени величина которой равна нулю). Резкое падение С при Re,, Ю связано с переходом ламинарного пограничного слоя в турбулентный режим, что приводит к затягиванию точки отрыва погранслоя вниз по потоку и уменьшению сопротивления. [c.251]

Предложенная выше классификация не всегда оправдывается, так как характер течения закрученной струи вниз по потоку от закручивающего устройства зависит от его конструктивных особенностей, которые могут привести к существенному изменению профиля скорости в поперечном сечении (рис. 1.5). [c.21]

Следовательно, можно ожидать, что при достаточно большом числе Ре влияние трения будет ощущаться только в тонком слое возле иоверхностн тела. Этот слой получил название пограничного слоя (рис. 6.4). В поперечных сечениях пограничного слоя скорость возрастает от нуля (на поверхности) до скорости внешнего потока. Ввиду малой толщины слоя поперечный градиент скорости очень велик. Подторможенные в погранично.м слое частицы жидкости сбегают с обтекаемого тела и образуют вихревой след, который сносится потоком вниз по течению. Поперечный градиент асорости в внхрево.м следе вначале также велик и, следовательно, там существенно влияние трения. В области вне пограничного слоя [c.147]

Круглая труба в поперечном магнитном поле. Ламинарное течение. Поперечное магнитное поле существенно влияет на профиль скорости в трубе [8]. В трубе с непроводящими стенками [а. = a 8 /(ad) = 0] с увеличением числа На происходит перестройка профиля скорости таким образом, что профиль скорости вдоль диаметра трубы, параллельного полю (рис. 1.51, а), уплощается подобно тому, как это происходит в плоском канале, однако количественно эффект Гартмана проявляется слабее [78]. Профиль скорости вдоль диаметра, перпендикулярного полю, деформируется слабее, сохраняя черты параболической формы (рис. 1.51,6). [c.58]

Отрыв определяется здесь как явление, при котором весь поток отсоединяется от поверхности. Для течения в пограничном слое около плоской поверхности, вызываемого непрерывным полем сил, соответствующим течению в канале З-образной формы, Мейгер рассчитал поверхностные и потенциальные линии тока. Течение в пограничном слое направлено к стенке канала, наиболее близкой к центру его кривизны, т. е. если канал имитирует собой двойной ряд лопаток, то течение в пограничном слое направлено к подсасывающим поверхностям первого ряда лопаток. Благодаря смещению пограничного слоя происходит перераспределение количества движения в основном течении. Поперечные течения являются важным фактором для отрыва трехмерных потоков такого типа. [c.111]

Предположим, что рассматривается стационарное прямолинейное течение в длинной трубе с поперечным сечением некруглой формы, например в трубе с эллиптическим сечением. Если повторить для этого случая проведенный в гл. 5 анализ течения Пуазей-ля, окажется, что не существует контролируемых прямолинейных течений. Распределение if по сечению трубы будет не однородным ло координате 9 эллиптической системы координат. Это свидетельствует о существовании нулевого распределения скорости в плоскости поперечного сечения трубы. Тем не менее желательно предположить (для задач определенного типа), что это вторичное течение не слишком существенно например, не следует ожидать его большого влияния на величину /, описывающую падение давления на единицу длины трубы. [c.272]

Для теоретического расчета сопротивления при течении теплоносителя через ячейку шаровых элементов можно использовать теорию турбулентных свободных струй, разработанную Г. Н. Абрамовичем [30]. При этом необходимо сделать одно существенное допущение, что форма поперечного сечения струи в просвете ячейки не оказывает заметного влияния на потери энергии при расширении струйки. В этом случае потери энергии могут быть определены по зависимостям для осесимметричной круглой струи с диаметром устья струи, равным ёгадр в просвете шаровой ячейки. [c.53]

Тогда при L/Z)>(L/D)np целесообразно использовать поперечное обтекание, а при Ь10< (ЫВ)щ, — продольное течение слоя. Полагаем, что зависимость (10-44) ограничена по скорости, превышение которой ведет к разрыву поперечно обтекающего слоя и падению асл- Согласно Ю. П. Курочкину [Л. 176] при поперечном движении кварцевого песка иопт = пр 60 м/час и Ре пр 5 000. Для аналогичных условий при продольном течении Ресл 50 000. Таким образом, продольно движущийся слой может существовать в плотной структуре при большей скорости, чем поперечно движущийся слой. Тогда взамен (10-44) получим [c.351]

Представляют также интерес данные об опытном воздухоподогревателе, разработанном Кашуниным на основе принципа поперечно продуваемого плотного слоя. Модель этого теплообменника -производительностью 500 м ч воздуха была смонтирована на котле ФТ-40/34 Барпаулэнерго При ее испытании в течение 150 ч не было замечено заноса золы, истирания дроби (dm = 5 мм) и жалюзийны.ч проходов для газа, нарушения работы ковшевого элеватора. Скорости газа и воздуха составляли 1,06—1,83 м сек. Перетечки воздуха были равны 10%, что в 1,5—2 раза меньн1е переточек в воздухоподогревателях Юнгстрем . Нагрев воздуха от 40 до 200—230° С при охлаждении газов с 330—360 до 140—180 С соответствовал степени регенерации Ор примерно 0,6. Следует отметить в качестве недостатка подобных теплообменников их значительный вес и потребность в затратах металла для дроби. Наряду с этим наличие дробеочистки на многих электростанциях упрощает вопрос снабжения регенеративных теплообменников движущейся насадкой. [c.384]

При прокатке б есшовных труб первой операцией является прошивка — образование отверстия в слитке или круглой заготовке. Эту операцию выполняют в горячем состоянии на прошивных станах. Наибольшее применение получили прошивные станы с двумя бочкообразными валками, оси которых расположены под небольшим углом (5—15°) друг к другу (см. рис. 3.6, е). Оба валка J вращаются в одном и том же направлении, т, е. в данном случае используется принцип поперечно-винтовой прокатки. Благодаря такому расположению валков заготовка 2 получает одновременно вращательное и поступательное движения. При этом в металле возникают радиальные растягивающие напряжения, которые вызывают течение металла от центра в радиальном направлении, образуя внутреннюю полость, и облегчают прошивку отверстия оправкой 3, устанавливаемой на пути движения заготовки. [c.68]

Круговая подача выражается длиной дуги делительной окружности долбяка, на которую он поворачивается за один двойной ход (мм/дв. ход). Поперечным перемещением суппорта долбяку сообщают радиальную подачу — движение врезания долбяка в заготовку (Sp, мм/об. заг). Радиальная подача сообщается до достижения полной глубины впадины между зубьями. В дальнейи1ем процесс нарезания происходит при постоянном межценгровом расстоянии в течение одного оборота заготовки. Для устранения трения зубьев долбяка о заготовку перед каждым холостым ходом о, заготовка вместе со столом отводится от долбяка, а в начале рабочего хода подводится к долбяку (на схеме — двилсеиис As). [c.356]

Увеличение поперечного сечения по длине диффузора обусловливает уменьшение средней скорости течения и, согласно уравнению Бернулли, повышение статического давления. Таким образом, вдоль диффузора устанавливается положительный градиент давления, вызываюгций силу, которая направлена против основного течения. Статическое давление, повышающееся вдоль диффузора, одинаково по всему поперечному сечению, включая область, непосредственно прилегающую к стенке, тогда как скорости распределены по сечению неравномерно и снижаются до нуля у стенки. Вследствие того, что по длине диффузора скорость течения продолжает уменьшаться, при определенных значениях и возникает состояние, при котором запас кинетической энергии потока в пограничном слое становится недостаточным для преодоления давления, характеризующегося положительным градиентом, и поток отрывается от стенок (рис. 1.21, а). [c.27]

Простейшим случаем ламинарного движения является фрикционное безнапорное течение, вызванное перемещением бесконечно широкой пластинки по слою жидкости постоянной толщины, расположенному на неподвижной плоскости (рис. VIII—1). Определим силу трения на пластинке и расход жидкости через поперечное сечение зазора, если известно, что пластинка перемещается параллельно неподвижной плоскости с постоянной скоростью По. толщина слоя Ь и динамическая вязкость жидкости р. [c.187]

Из послед)1его выражения следует, что расход жидкости через поперечное сечеине клина представляет сумму фрикционного расхода и расхода, обусловленного градиентом давления dp/dx вдоль оси л. Прн некотором значении координаты А = А градиент dp/dx = 0, и эпюра скоростей в этом сечении клина будет линейной. Для всех координат, т < лу,, dp/dx > о, II суммарный расход жидкости равен разности расходов фрикционного и напорного течения этому случаю соответствует левая эпюра скоростей. [c.200]

Неблагоприятный условия работы материала резьбовых отверстий стягиваемых деталей. Поперечные силы, действующие на соединение, расклинивая витки резьбового отверстия, создают местные повьппен-ные напряжения смятия, которые с течением времени приводят к разработке резьбы и ослаблению посадки нарезного стержня, особенно при знакопеременной нагрузке. [c.500]

Одной из достаточно важных характеристик закрученных течений являются наличие и размеры в поперечном направлении зоны обратных токов — рециркуляционной зоны, которая возникает в приосевой зоне для струйных течений с достаточно высокой интенсивностью закрутки S > 0,4. При этом возросший радиальный фадиент давления обусловливает заметный рост поперечных размеров струи и снижение осевой составляющей скорости по сравнению с прямоточной струей, что совместно с при-осевым тороидальным вихревым потоком рециркуляционной зоны ифает достаточно важную роль при решении прикладных задач в процессах горения и стабилизации пламени в камерах сгорания. [c.25]

Микроструктура закрученного потока представляет особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения в камере энергорааделения вихревых труб значительно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций закрученного ограниченного потока всегда трехмерное и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик незакрученных течений [15, 18, 30, 181, 196]. На рис. 3.11,а показаны интенсивность турбулентности е закрученного потока в системе координат, связанной с криволинейной линией тока, где — продольная, — поперечная и ц — радиальная составляющие турбулентных пульсаций в зависимости от относительного расстояния до стенки камеры энергоразделения y/R. [c.115]

При закрутке на входе по закону твердого тела турбулентность является существенно анизотропной наибольшее значение имеет радиальная составляющая, наименьшее — поперечная [37]. По длине трубы вследствие уменьшения интенсивности закрутки продольные и поперечные пульсации в периферийной области постепенно возрастают до 5—7%, а в приосевой уменьшаются до 6—10%. Радиальная составляющая 8 при затухании закрутки также уменьшается. Относительное значение ту] улентной энергии, равное отношению энергий пульсационного и осредненно-го движений, максимально в приосевой области и может достигать 0,04—0,06, что значительно больше, чем при осевом течении в трубах [197]. На рис. 3.11,5 приведены также данные, характеризующие радиальное распределение турбулентного напряжения трения Основной особенностью распределения является смена знака его абсолютного значения, что обусловлено наличием областей активного и пассивного воздействия центробежных массовых сил на структуру течения. По мере затухания закрутки касательные напряжения у стенки уменьшаются, а в приосевой области увеличиваются. Одновременно радиус нулевого значения смещается к оси. [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...