Температурный анализ

Краткий перечень возможностей универсальных программ показывает, что в них наиболее полно разработаны различные виды инженерного анализа, включая статический и динамический анализ, анализ устойчивости, нелинейный температурный анализ (в том числе с учетом процесса фазового перехода или химических [c.56]

Последнее, по-видимому, связано с температурным режимом в зоне плавления. Температурный анализ констант равновесия реакций (31) и (32) показывает [49], что чем выше температура, тем интенсивнее при прочих равных условиях фосфор переходит в металл. Поэтому в большой металлургии окисление фосфора железосодержащими шлаками ведут при минимально возможных низких температурах. При сварке условия в зоне плавления несколько отличаются от сталеплавильных [c.85]

Анализ шумов, фурье- и температурный анализ 1 + -t- + [c.5]

Выбор температурного анализа [c.107]

Настройка и запуск температурного анализа [c.107]

При некоторых типах анализа, таких, как статистический анализ методом Монте-Карло, а также параметрическом и температурном анализе, производится несколько последовательных проходов моделирования, причем на каждом проходе изменяется один или более параметров схемы. [c.217]

Каждый проход идентифицируется буквой и цифрой, добавляемыми к имени сигнала. Буква обозначает тип многопроходного анализа т - анализ методом Монте-Карло, t - температурный анализ, р - параметрический анализ, а цифра обозначает номер прохода. Буква и цифра не добавляются к метке результата моделирования, запуск которого происходил с номинальными значениями параметров. В таблице 4.6 представлено несколько примеров обозначения сигналов. [c.217]

В расчетах конструировании высокотемпературных установок с псевдоожиженными слоями необходимо учитывать особенности их гидродинамики, связанные с температурным уровнем. Хотя, согласно [19], скорость начала псевдоожижения высокотемпературного слоя можно подсчитать по тем же формулам, что и для низкотемпературного, но анализ влияния температуры на величину Uq, а также на массовую скорость минимального псевдоожижения, безусловно, представляет интерес. [c.39]

Использование критерия хрупкого разрушения в виде (2.1) во многих случаях позволяет прогнозировать несущую способность различных конструкционных элементов в частности, результаты расчета по условию (2.1) весьма удовлетворительно соответствуют экспериментальным данным при испытании образцов с концентраторами [101] в случае реализации довольно больших пластических деформаций по достижении условия oi = = S (ef), где ef — интенсивность пластической деформации. Однако применение критерия хрупкого разрушения в виде (2.1) для прогнозирования условий разрушения образцов с острыми концентраторами или трещинами связано со значительными трудностями. В частности, моделирование температурной зависимости критического коэффициента интенсивности напряжений Ki T) на основе условия (2.1), как будет показано в подразделе 4.2, не позволяет адекватно описать экспериментальную кривую. Указанные обстоятельства приводят к необходимости дополнительного анализа условий хрупкого разрушения. Такой анализ на основе физических процессов, контролирующих хрупкое разрушение материала, представленный ниже, позволил дать новую формулировку необходимого условия хрупкого разрушения— условия зарождения микротрещин скола — и предложить физическую интерпретацию зависимости критического напряжения хрупкого разрушения S от пластической деформации [75, 81, 82, 127, 131]. [c.60]

Отдавая предпочтение скорости истечения из сопла при анализе температурного влияния на эффект энергоразделения, авторы [86] при обсуждении теплофизических свойств вновь опираясь на скорость звука как отклик на изменение управляющего параметра к, почему-то не рассматривают молярную массу ц, которая оказывает обратное влияние чем больше ц, тем меньше R, так как R= 8,314/ц, и тем меньше скорость звука. [c.58]

Анализ течения жидкого или газообразного теплоносителя на основе уравнений Навье—Стокса проводится при проектировании ядерных реакторов. Кроме того, особо важная роль при проектировании ядерных установок отводится расчету тепловыделяющей системы, математической моделью (ММ) которой является нестационарное уравнение теплопроводности. В этом случае в уравнении (1.6) дополнительно появляется член, описывающий изменение искомого температурного поля во времени. При анализе тепловых процессов в тепловыделяющих элементах (ТВЭЛах), например в высокотемпературных газоохлаждаемых реакторах, уравнение теплопроводности удобнее записывать в сферических координатах в виде [c.10]

Основой для расчетов нагрева и плавления металла при сварке служат уравнения и формулы, полученные в гл. 6. Их используют для качественной оценки температурных полей, а также для количественных расчетов при определении термических циклов сварки, скоростей охлаждения, размеров зон термического влияния и т. д. Следует заметить, что в ряде случаев реальные процессы и явления протекают сложнее, чем это описывается формулами. Часто характер теплового воздействия при сварке, условия распространения теплоты и теплоотдачи от свариваемых деталей настолько сложны или неопределенны, что расчетное определение температур становится либо затрудненным, либо настолько неточным, что его использование оказывается неоправданным. Экспериментальное определение температур при сварке имеет свои преимущества перед расчетным, хотя и уступает ему в возможности получения и анализа общих закономерностей. Правильным следует считать подход, при котором оба метода дополняют друг друга, а решение об использовании того или иного метода принимается с учетом конкретной обстановки и поставленных задач. [c.203]

Анализ процесса кристаллизации сварного шва, его макроструктуры позволяет установить направление роста, форму и характер смыкания кристаллитов в шве. Оценка параметров концентрационного переохлаждения, распределений температурных градиентов и скорости кристаллизации в различных зонах шва необходимы для определения типа образующейся первичной структуры. [c.447]

Решение, предложенное Гиббсом, совпадает с рассмотренной моделью межфазной границы и сводится к замене реальной переходной области гипотетической мембраной пренебрежимо малой толщины, сосредоточившей в себе все поверхностные избытки свойств реального граничного слоя.. Выше уже использовалось понятие поверхностного избытка внутренней энергии U . Аналогично при анализе температурной зависимости упругих свойств границы и адсорбции на ней веществ помимо энергии натяжения мембраны надо рассматривать вдобавок ее экстенсивные термодинамические функции — энтропию 5 и количества составляющих п , т. е. [c.138]

Для снижения методической погрешности при использовании моделей средних значений важно осуществить рациональное условное деление конструкции ЭМУ на отдельные элементы, либо увеличить число таких разбиений. Но в последнем случае метод приближается к методу сеток и становится громоздким, в то время как практически важно получение высокой точности расчетов при ограниченной дискретизации. При умелом применении схем замещения методическая ошибка в сравнении с методом сеток составляет обычно не более 5 % даже при ограниченной степени дискретизации. По крайней мере, это заметно меньше, чем погрешности от неточности задания входной информации. При выборе числа разбиений важен и характер решаемой задачи. При грубой оценке показателей поля возможна упрощенная схема замещения с пятью-шестью укрупненными телами (ротора в целом, объединенных обмотки и пакета статора и т.д.). Если необходим анализ изменения осевой нагрузки на подшипники, то особо подробно должны быть представлены тела, входящие в замкнутую размерную цепь их установки, а остальные элементы могут рассматриваться укрупненно. При анализе относительных температурных деформаций требуется наиболее детальная дискретизация ЭМУ, особенно для элементов, имеющих различные коэффициенты линейного расширения. Здесь ТС, например, должна содержать не менее 15—20 тел. [c.127]

Элементы многих конструкций работают в условиях неравномерного нестационарного нагрева, при котором изменяются физико-механические свойства материалов и возникают градиенты температуры, сопровождающиеся неодинаковым тепловым расширением частей элементов. Неравномерное тепловое расширение, в общем случае не происходит свободно в сплошном теле, оно вызывает температурные напряжения, знание величин и характер действия которых необходимо для всестороннего анализа прочности тела. [c.90]

THERNL - нелинейный температурный анализ стационарных и переходных режимов расчет задач электропроводности, конвекции, излучения. Исследования электрических и тепловых явлений, связанных с ударом молнии или искровым разрядом [c.55]

Задачъ насчройку для начального приближения сохранить один раз за время моделирования в 1" секунд, переменная при параметрическом анали е имеет значение при анали е по методу Монте-Карло — Y, при температурном анализе — "Z/. [c.119]

Следовательно, использование (7-7) по существу предполагает равное увеличение температуры и газа и твердых частиц на участке длиной х—Ых = Ытх = Ыпх, что предполагает ф,= 1. Так как опыты проводились при температурном равновесии на входе в канал (Г = < т = г п), то отсюда следует необходимость в равенстве температур компонентов и в сечении х . ti = tix = tax- Однако отсутствие межкомпонентного температурного скольжения может быть достижимо лишь при обеспечении определенных условий, например (6-61) — (6-63). Анализ вышерассмотренных опытных данных показывает, что эти условия существенно нарушаются при использовании достаточно крупных стеклянных шариков и графитовых частиц в кар1алах малого диаметра, что в основном имело место в [Л. 309, 350, 390]. Поэтому обработка данных в этих работах по зависимостям (6-34) и (7-1) вряд ли правомочна. [c.235]

Рассмотрим результаты фрактографических исследований. Предпринятый в работе [212] анализ поверхности разрушения указанных сталей показал, что в условиях одноосного растяжения смена механизмов разрушения при изменении температуры испытания подчиняется общим для простых моно- и поликрг.с-таллов с ОЦК решеткой закономерностям и в изломе можно наблюдать следующие фрактуры скол, расслоение, чашечную. При Т = —196 °С разрушение происходит по механизму микро-скола. В качестве примера на рис. 2.4, а и б показана поверхность разрушения стали 15Х2НМФА в исходном состоянии и после термообработки. Характерный размер фасеток скола составляет 10—20 мкм. С повышением температуры деформирования в изломе появляются вязкие составляющие расслоения и ямки. В температурном интервале от —160 до О °С фрактура становится смешанной присутствуют трещины расслоения, фасетки скола и ямки (рис. 2.4,в) с ростом температуры постепенно уменьшается доля хрупкой составляющей и увеличивается вклад вязких компонент. При Г >—100 °С фасеток скола в изломе нет, в температурном диапазоне от —100 до —50 °С количество расслоений максимально (средняя их плотность по- [c.53]

Расчетная схема для анализа НДС при взаимодействии остаточных и эксплуатационных напряжений представлена на рис. 6.3. Поля собственных ОН моделировались путем решения упругой задачи с начальными деформациями е , равными остаточным пластическим деформациям sP, полученным при решении динамической или квазистатической упругопластической задачи по взрывной запрессовке или гидровальцовке трубки в коллектор. Нагрев металла трубки и коллектора до температуры эксплуатации 7э осуществлялся линейно по времени за время т = = 10 ч. Одновременно с температурным воздействием проис.хо-дит нагружение коллектора давлением Р. В результате такого нагружения в коллекторе возникают некоторые осевые и [c.339]

По-видимому, именно это исключительное обилие материала и вытекающих отсюда трудностей его систематизации и критической оценки послужило причиной практически полного отсутствия крупных обзоров по термометрии, а тем более монографий. Этот серьезный пробел в значительной мере восполняет книга Т. Куинна. Главное внимание в ней уделено принципиальным вопросам температуре как параметру состояния системы, термодинамической и практическим температурным шкалам и связанной с ними технике измерения температуры различными методами на эталонном уровне точности. Подробный анализ эталонных методов термометрии, их возможностей, поправок, ограничений, источников погрешностей, способных оказать существенное влияние на результаты измерений в очень многих промышленных ситуациях, обладает большой общностью. Это делает книгу Т. Куинна весьма полезной для широкого круга инженеров и научных работников, имеющих дело с технической термометрией. [c.5]

В последние два десятилетия 19 в. было выполнено много измерений с газовым термометром, в том числе при температурах выше 600 °С. Были найдены значения ряда точек кипения и затвердевания в основном по показаниям азотного газового термометра постоянного давления. Подробный обзор этих достижений дал в 1899 г. Каллендар на сессии БАРН, где он выступил с предложениями о практической температурной шкале [12]. Каллендар предложил принять платиновый термометр сопротивления, калиброванный в точке замерзания воды и точках кипения воды и серы в качестве основы шкалы. Он предложил также отобрать конкретную партию платиновой проволоки для изготовления термометров, несущих шкалу. Он предложил приблизить эту шкалу к шкале идеального газа, приняв для точки кипения серы результаты измерений с газовым термометром, и назвать ее температурной шкалой Британской ассоциации. Свои предложения Каллендар обосновал проверкой квадратичной формулы разностей между так называемой платиновой температурой и температурами, определяемыми по газовому термометру, которые были ранее найдены в МБМВ Шаппюи и Харкером [15, 35]. Каллендар представил также перечень значений вторичных реперных точек, основанный на его анализе измерений с газовым термометром. Эти числа приведены в табл. 2.1 вместе с принятыми в МПТШ-68. [c.41]

Неоднозначная зависимость работы двухконтурной трубы от длины, прослеживаемая по результатам опытов, не позволяет произвести анализ, однако, можно утверждать, что в области ц < 1,0 по абсолютным эффектам охлаждения и температурной эффективности предпочтение следует отдавать более длинной девятикалибровой трубе. Интерес представляет неустойчивый режим работы трехкалибровой трубы в области 0,9 < ц < 1,1. Безразмерные эффекты охлаждения в опытах при ц 1,0 изменяются скачкообразно (см. рис. 2.26). Практически одному аргументу [c.85]

Рассмотрим, например, расчет пластины, работающей в глубоком вакууме (74]. На рис. 5-1 показана математическая модель пластины с покрытием. При анализе теплопередачи будем считать температурное поле в сечении равномерным и одномерным, что при малом отношении толн ины к длине дает достаточно точные результаты. В случае одномерности предполагается, что температурный градиент покрытия в направлении х является очень малым по сравнению с температурным градиентом покрытия, нормальным к поверхности. Следовательно, в покрытии рассматривается только составляющая теплового потока от пластины к окружающей среде и все тепло в направлении х проходит по металлу подложки. Введем следующие предположения передача тепла окружающей среде происходит только излучением среда имеет температуру, равную 0 К радиационная поверх- [c.111]

Анализ экспериментальных данных по температурной зависимости разных сталей с 0,5< [/<0,8 показал, что между критическим значением фрактальной размерности структуры зоны предразрушения, определяемой в процессе растяжения образцов при комнатной температуре (далее обозначена D ) по величине =0,5 и 0,33, и значениями to s и Гдзз существуют линейные зависимости [c.107]

С позиции синергетики как пластическая деформация, так и разрушение являются способом реализации диссипации энергии, а значит, являясь механизмами диссипации энергии, они должны быть взаимосвязаны. Но вопрос сводится к тому, какой из указанных механизмов является контролирующим при данном температурно-силовом воздействии. Выделение контролирующего механизма диссипации энергии требует анализа энергии активации элементарного механизма деформации и разрушения. В главе 3 уже отмечалось, что параметром порядка при перестройках структур из неустойчивого состояния в устойчивое является энергия ак1ивации элементарного процесса. С учетом того, что существует иерархия спектров элементарных механизмов деформации и разрушения, следует выделять и соответствующий спектр энергии активации элементарных процессов, который можно описать с помощью функции самоподобия (см. главу 3) [c.261]

С другой стороны, применение метода конечных разностей наиболее оправдано там, где велика неравномерность распределения температуры по объему тел, а необходимость ее определения диктуется характером задачи (например, при анализе температурных деформаций в ЭМУ гироскопии [7 ). В большинстве практических задач для ЭМУ чаше вполне достаточно определения с требуемой точностью средних значений показателей тешювого и магнитных полей или деформаций отдельных элементов. [c.125]

КРАТ1Ш АНАЛИЗ МАТЕМАТИЧЕСКИХ ФОРМУЛИРОВОК И РЕШЕНИЙ КРАЕВЫХ 11АДАЧ О НАХОЖДЕНИИ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ Б НЕФТЯНЫХ ПЛАСТАХ [c.187]

Шенберг [46J использовал. эти результаты при анализе. экспериментальных данных, полученных на коллоидных растворах ртутп с размерами частиц порядка 10 —Ю см. Вследствие разброса в размерах частиц количественная проверка формулы (11.12) оказалась невозможной, хотя при изучении температурного хода в области применимости формулы (11.14) можно получить сведения о глубине проникновения поля. [c.698]

Хотя двухжидкостная модель и объясняет качественно активную часть импеданса Л и ее изменение с температурой, однако нри попытке получить количественное согласие с экспериментальными данными возникают трудности. Пиппард [111], используя, в частности, анализ размерностей, нашел эмпирические формулы, согласующиеся с опытными данными в различных температурных областя.х. При относительно низких температурах, когда Н в сверхпроводящей фазе составляет менее 5% своего значения в нормальной фазе, данные могут быть описаны формулой [c.751]

Основная цель, которую преследовала первая работа с жидким гелием, заключалась в том, чтобы достичь как можно более низкой температуры и определить в исследуемой области кривую упругости пара. Анализ температурной шкалы показывает, что температуры, достигнутые в этой работе, были определены с некоторой неточностью. Биоследствии полученные результаты были пересчитаны Кеезомом в соответствии со шкалой 1932 г., и было установлено, что при первом ожижении 10 июля 1908 г. Камерлииг-Оннес достиг температуры 1,72° К, а в следующие три попытки, относящиеся к 1909, 1910 и 1919 гг., были получены соответственно температуры 1,38, [c.784]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...