Испытания трубчатых образцов

N/a = n(s). Но в таком случае формула (5.121) дает подобные кривые для каждого звена траектории, что и наблюдается при испытаниях трубчатых образцов из различных материалов. [c.109]

Разработанная расчетная методика по оценке несущей способности цилиндрических сос> дов с кольцевыми швами подтверждается и пол> -ченными в работе /143/ рез> льтатами по испытанию трубчатых образцов, ослабленных кольцевой прослойкой (Ч = 0,064 = 2,84 — 3,15) (рис. 4.28). [c.253]

Вместе с тем испытания трубчатых образцов из нержавеющей стали 316 диаметром 22 мм (внешний) и 16 мм (внутренний) при температуре 550 °С показали, что в интервале размаха пластической деформации 0,7-2 % имеет место изменение показателя степени у длины трещины в направлении ее развития [121]. В интервале шага усталостных бороздок 1-2,5 мкм показатель степени у длины трещины находился в интервале 0,7-0,86, а далее имела место нелинейная зависимость шага от длины. Аналогичный результат получен для нержавеющей стали в испытаниях при температуре 550-600 °С [122]. Показатель степени у длины трещины составил Qa = 1,45. Однако из анализа полученных кинетических кривых по шагу усталостных бороздок, представленных в рассматриваемой работе, очевидно, что имеют место два участка кинетической кривой с последовательной зависимостью шага усталостных бороздок от длины трещины с показателем степени 1 и 2. [c.248]

Совместное скручивание и растяжение образца может приводить к реализации механизма роста трещин, вызывающего преимущественное формирование усталостных бороздок [77-80]. Это указывает на превалирование нормального (по типу I) раскрытия берегов трещины при развитии разрушения. Испытания трубчатых образцов с наружным и внутренним диаметрами 13 и 10 мм соответственно при 550°С показали формирование усталостных бороздок в нержавеющей стали 304 вплоть до соотношения = Ау/Ае = Ат/Аа <1,5 [77]. При этом угол ориентировки траектории трещины к оси растяжения образца достигал 65°. Большим соотношениям Я-j соответствовали выра- [c.312]

Экспериментальные диаграммы деформирования, полученные при испытании трубчатых образцов на кручение в условиях симметричного по напряжениям цикла, перестраивались в относительных координатах х — у. Значения предела текучести Хт и [c.126]

Испытания трубчатых образцов при напряжении ст э = [c.159]

Известны различные способы повышения устойчивости при испытаниях трубчатых образцов (наложение гидростатического давления, использование прижимов и внутренних сердечников). Все эти способы трудоемки, вносят дополнительные погрешности и для массовых испытаний мало пригодны. [c.55]

Интересно сопоставить этот результат с опубликованными в литературе [19] экспериментальными данными по испытанию трубчатых образцов в соответствующих условиях (теплосмены при постоянном внутреннем давлении). Опыты проводились следующим образом после того, как рост деформации практиче- [c.210]

Напряжения (рис. 1), возникающие при испытаниях трубчатых образцов в условиях одновременного воздействия осевого усилия Р, крутящего момента М, внутреннего давления р, вычисляют по приближенным формулам [c.8]

Установка для испытаний на усталость при совместном действии внутреннего давления и осевой нагрузки (табл. 3, № 6). В некоторых случаях в установке ОНД для создания давления используют стандартный гидроцилиндр, Одна из таких установок, предназначенная для испытания трубчатых образцов, изображена на рис. 8. Осевую нагрузку прикладывают при помощи расположенного внизу гидроцилиндра, а внутреннее давление создается другим осевым гидроцилиндром, расположенным на верхней траверсе. Образец 7 через гайки 6 крепится винтами к верхнему и нижнему S захватам. Для создания внутреннего давления используют две камеры камеру низкого давления / и камеру высокого давления 5. В камеру низкого давления 1 и внутрь образца подается масло из гидросистемы через штуцер 9. При движении поршня 2 вниз происходит перекрытие отверстий, соединяющих камеру высокого давления 3 с камерой низкого давления 1 и при дальнейшем движении поршня 2 вниз происходит увеличение давления масла. Для повышения характеристик системы внутрь образца вставляется заполнитель 5, который позволяет уменьшить рабочие объемы масла, что [c.19]

Рис. 7-3. Сопоставление результатов испытаний на ползучесть и длительную прочность образцов, испытанных при одноосном растяжении, и трубчатых образцов под внутренним давлением [прямые линии построены на основании расчета по формуле (7-4), точки — результаты испытаний трубчатых образцов под внутренним давлением].

Рис. 3. Зависимость декремента от октаэдрических напряжений при испытании трубчатых образцов в условиях сложного напряженного

Контрольными опытами при известных из базовых экспериментов параметрах уравнений состояния являются опыты с изменяющимися в процессе нагружения уровнями или скоростями напряжений (деформаций) и температур. Эти опыты осуществляют для однородных напряженных состояний (гладкие образцы) при одноосном или двухосном нагружении (растяжение — сжатие сплошных или трубчатых образцов, растяжение — сжатие в сочетании с кручением или внутренним давлением при испытаниях трубчатых образцов). [c.236]

Рассматривая в качестве характеристики сопротивления термической усталости число теплосмен до распространения трещины на заданную глубину (например, до L = 0,5 мм, что согласуется с испытаниями трубчатых образцов с толщиной стенки около 1 мм), можно получить кривые долговечности в виде зависимостей числа циклов от величины упругопластической (пластической) деформации за цикл при варьируемых граничных условиях теплообмена в различных окружающих средах. [c.66]

Испытания на длительную прочность металла шва и сварных соединений проводятся с использованием машин и форм образцов, применяемых при испытании самих сталей и сплавов преимущественно в условиях растяжения [75]. Для сварных стыков труб применяются также испытания трубчатых образцов под внутренним давлением, однако ввиду того, что в таких образцах рабочие напряжения для сварного соединения (продольные) составляют лишь половину от максимальных (тангенциальных), этот вид испытаний не является показательным для оценки свойств сварных соединений. Лишь при появлении в последних хрупких или мягких прослоек большой протяженности, проведение подобных испытаний может позволить выявить развитие преждевременных трещин. Перспективными для сварных соединений являются испытания при [c.109]

Для оценки влияния технологических концентраторов на длительную прочность сварных соединений могут быть рекомендованы испытания трубчатых образцов с гарантированным непро- [c.115]

На рис. 80, д приведены результаты испытаний трубчатых образцов при комбинированном воздействии изгиба и внутрен его давления. На графике нанесены две кривые одна — характеризующая прочность труб под внутренним давлением, а вторая (нижняя) — прочность сварных стыков при изгибе. Характер раз- [c.136]

При работе тензометра с заостренными наконечниками следует стремиться к созданию наименьших усилий поджатия последних к лункам, чтобы по возможности снизить возникающие контактные напряжения и предотвратить возможное прогрессирующее внедрение наконечников в образец, а также овализацию его сечения, в особенности при испытании трубчатых образцов. Данное замечание относится ко всем типам контакта как в поперечных, так и в продольных тензометрах. [c.51]

Аналогичные результаты были получены и при испытаниях трубчатых образцов из других материалов, а также при испытаниях сплошных цилиндрических образцов из стали на совместное кручение и растяжение. [c.84]

Как видим, обсуждается лишь качественное соответствие экспериментов теории. Количественное же соответствие экспериментальных данных теоретическим оценкам обычно неудовлетворительное. На рис. 52 приведены результаты испытаний трубчатых образцов из меди М1, проведенных совместно с С. С. Одингом. о,9 Диаметр трубок составлял 30 мм, толщина — 1 мм, изменения толщины Ц допускались в пределах 0,02 мм. [c.121]

X — испытанием трубчатых образцов О— по предлагаемой методике Д — по методике В. И. Мак-сака. [c.139]

Вторая область — малоцикловой усталости — охватывает диапазон значений N от 10 до 10 —10 циклов. При N < Ю циклов нагрузки проявляются особенности статического разрушения, при N > — усталостного разрушения. Для примера на рис. 2.4 приведены результаты испытаний трубчатых образцов из стали 20 [80], охватывающих первую и вторую области условной диаграммы. [c.36]

Испытания трубчатых образцов с коррозионной средой во внутренней полости имитируют работу трубопроводов. Растягивающие напряжения создаются за счет давления внутри образца. [c.31]

Предусмотрено также испытание трубчатых образцов. Машина для испытания на кручение должна обеспечивать надежное центрирование образцов без изгибающих нагрузок, сохранение показаний динамометра (в любой момент испытаний) в течение не менее 30 с и постоянство его показаний при повторных нагружениях. [c.228]

Значительно сложнее в теории упругопластических процессов обстоит дело с исследованием закономерностей скалярных свойств материалов. На рис. 5.13 представлена зависимость 0(5) для двузвенных траекторий деформаций при испытании трубчатых образцов из стали 40 (см. рис. 5.9) с длиной первого звена 0 = 2% н So = 3,8%. Как видно, после излома имеет место нырок [c.107]

Как известно, наиболее легко осуществимыми экспериментами являются испытания образцов при одноосном растяжении и одноосном сжатии, а тдкже испытание трубчатых образцов на кручение. При этих простеЙ1 иих нагружениях образцов их основная ( рабочая ) часть находится в условиях однородных простейших напряженных еов-тояний (одноосного и чистого сдвига). [c.56]

Трудности испытания полимерных композиционных материалов на сдвиг заключаются в том, что в образцах трудно обеспечить состояние чистого сдвига. Все известные методы испытания на сдвиг отличаются в основном способом и степенью минимизации побочных деформаций и напряжений, вследствие чего всем методам св014ственны некоторые физические и геометрические ограничения. Исключение составляет испытание трубчатых образцов, не вызывающее особых трудностей и позволяющее получать надежные характеристики предела прочности при сдвиге и модуля сдвига в плоскости укладки арматуры. Методика определения указанных характеристик при испытании трубчатых образцов изложена достаточно подробно в работе [78]. Испытание на сдвиг плоских образцов—более трудная задача в части создания необходимых устройств для нагружения. Современные композиционные материалы имеют, как правило, относительно небольшую толщину (1—3 мм). Нагружение на сдвиг пластинок или стержней такой толщины возможно только на установках малой мощности, но обладающих достаточной точностью. [c.42]

Я. П. Лайдом, X. X. Суйком и др. разработана методика исследования кинетики коррозии сталей на основе результатов испытаний трубчатых образцов в промышленных условиях [102, 147]. [c.170]

На рис. 2 показаны результаты испытания трубчатых образцов. По результатам испытаний установлено, что наилучшнм из покрытий в условиях гидроабразивного износа является покрытие КХ. [c.45]

Разработана установка для испытаний на круговой изгиб и на кручение в коррозионной среде, камера для испытаний на коррозионную усталость при высоких температурах и давлении, установ-ка для коррозионно-механических испытаний трубчатых образцов при переменчых температурах в циркуляционном контуре. [c.252]

Испытание трубчатых образцов. Первая серия испытаний выполнена на трубчатьос образцах из стали 20 при температуре 525 и давлениях, водорода 5-800 атм. О степени воздействия водорода на сталь судили по глубине обезуглероженного слоя на торцевых шлифах, вырезанных из трубы. Методика исследования подробно изложена ранее [30, 74, 75]. [c.147]

Аналпз показывает, что величина деформации за цикл при теплосменах зависит от ряда теплофизических и механических характеристик материала. В связи с этим может оказаться полезной комплексная оценка склонности металла к формоизменению, определяемая с помощью испытаний трубчатых образцов при повторных воздействиях осесимметричного температурного поля (см. рис. 137). Результаты опытов, которые представлены на рис. 141, иллюстрируют соответствующие возможности. Заметим, что широко практикуемые термоусталостные испытания также по существу носят характер комплексной оценки физико-механических свойств [185]. [c.243]

Вода омывала наружную поверхность трубки, причем машина автоматически выключалась в момент попадания воды через любую малую трещину во внутреннюю полость образца. В этих условиях коррозионно-усталостные повреждения наружной поверхности носили на протяжении почти всего срока испытаний характер диссеминированных, а стадия развития магистральной трещины практически отсутствовала. При переносе результатов этих испытаний на натурные конструкционные элементы можно принимать приближенно, что после стадии рассеянных повреждений, отвечающих кривым усталости на рис. 5.8, следует еще стадия развития магистральной трещины с начальной длиной 0,4 мм, соответствующей толщине стенки испытанных трубчатых образцов (см. п. 4.4). [c.170]

В ЦКТИ были проведены испытания на ползучесть и длительную прочность трубчатых образцо1В, нагруженных внутренним давлением [Л. 144, 145]. Результаты испытаний при одноосном растяжении сопоставлялись с результатами испытаний трубчатых образцов. Образцы в обоих случаях изготовлялись из металла одной и той же плавки. В работе [Л. 144] были проведены испытания образцов из стали 20. Результаты испытаний 24 371 [c.371]

В ЦКТИ Ш. Н. Кац [Л. 160] провел экспериментальное исследование прочности труб и моделей барабанов с одиночными неукрепленными отверстиями. Неукрепленным считается отверстие, не имеющее усилений в виде утолщенных штуцеров, способных, кроме восприятия внутреннего давления, укреплять сосуд, или отверстие, не имеющее усилений в виде накладок. В [Л. 160] приводится описание испытаний трубчатых образцов из углеродистых сталей в отожлсенном состоянии с наружным диаметром от 70 до 210 мм. Коэффициент прочности трубы с отверстием определяли как отношение предельного давления для трубы с отверстием к предельному давлению для целой трубы. Оба предельных давления определяли экспериментально путем нагружения внутренним давлением. На основании анализа полученных результатов эксперимента и теоретического рассмотрения влияния удаленного из стенки трубы метал- [c.398]

При испытании трубчатых образцов, когда необходимо иметь свободный доступ к наружной их поверхности для металлографических исследований или наблюдения за зарождением и развитием трещин, можно использовать специально разработанный [32, 34] тензометр, расположенный внутри образца и измеряющий поперечную деформацию его внутреннего диаметра.Конструктивно (рис. 2.18) тензометр представляет собой два полуцилиндриче-ских рычага 1 п 2, соединенные между собой плоской пружиной 3. На одном из рычагов расположен упругий элемент 4 с наклеенными на нем тензодатчиками 5. Контакт тензометра с внутренними стенками образца осуществляется наконечниками б и 7, прижим которых производится за счет предварительного поджа-тия винтом 8 упругого элемента 4. При накоплении пластической деформации в сторону растяжения диаметры образца уменьшаются и при этом происходит дополнительный поджим наконечников к образцу. [c.53]

На рис. 3.20 в качестве примера представлена реологическая функция стали 12Х18Н9Т при Т = 650 °С, определенная по результатам испытаний трубчатых образцов на кручение. Здесь 1 — значения, полученные по скорости установившейся ползучести, согласно уравнению (3.8) [c.66]

Целесообразность рассмотрения устойчивости двухосного растяжения цилиндрических оболочек обусловлена главным образом возможностью экспериментальной проверки получаемых при этом оценок критической деформации путем испытания тонкостенных трубчатых образцов, нагружаемых внутренним давлением и осевой силой. К настоящему времени опубликовано достаточно много результатов таких экспериментов. В работе В5] приведен анализ результатов испытаний трубчатых образцов, выполненных 1различными авторами. На основе этого анализа сделаны следующие выводы. [c.121]

На рис. 61 приведены результаты испытаний латуни ЛС59-1, проведенных совместно с Л. К. Спиридоновым по трем различным методикам. В области Т1>0 диаграмма пластичности построена по результатам испытания тонкостенных трубчатых образцов, нагружаемых осевой силой и внутренним давлением. В области 1>ц>0 испытывали сплошные цилиндрические образцы по изложенной выше методике, а также по методике, предложенной В. И. Максаком. Согласно последней два цилиндрических образца разных диаметров нагружают осевой силой Р и крутящим моментом Ы таким образом, чтобы отношение Р(М у образцов было одинаковым. По результатам испытания строят графики зависимости крутящего момента и осевого усилия от сдвига на поверхности или удлинения. Затем, вычитая из крутящего момента и осевого усилия, приложенных к образцу большего диаметра, соответствующие нагрузки, действовавшие на меньший образец в момент, когда деформации на поверхности стержней одинаковы, определяют нагрузки М, Р на условную трубку, дополняющую образец меньшего диаметра до большего образца. Если различие в диаметрах образцов незначительно, то напряжения в этой трубке можно определить по М и Р так же, как и при испытании трубчатых образцов [c.140]

Рас. J.1S9. Фрактограмма поверхности разрушения после 900 ч испытания трубчатого образца Из аустенитной стали ОЗХ17Н15МЗ в воде, содержащей 1 мг/л С1 (с добавкой Fe ls), при 280 С и 10 МПа. Растягивающее напряжение (от внутреннего давления азота) 250 МПа. ТО отжиг при 1050 °С, 15 мин, охлаждение на воздухе. После отжнга — холодная прокатка с обжатием по диаметру 15 %. В верхней части — межкристаллитное КР. начинающееся от внешней поверхности трубки, которая соприкасается с водой. В нижней части г— механическое вязкое разрушение (долом). Сканирующий ЭМ. X 220 [c.328]

На рис. А5.35 в качестве примера представлена реологическая функция стали 12Х18Н9Т при Т = 650 °С, определенная по результатам испытаний трубчатых образцов на кручение. Приведены значения, полученные по скорости установившейся ползучести (/) [когда ф(С ) = 0] по коэффициентам подобия диаграмм деформирования (2) при разных скоростях деформирования е [когда 0 = Ф°(ё, Т)/гд] по кривым неустановившейся ползучести (3). Заметим, что соответствие результатов, полученных тремя способами, подтверждает, в частности, и обоснованную с помощью структурной модели концепцию единства процессов неупругого сформирования при быстром нагружении и выдержках. Анало- [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...