Условия температурные

Регулярный тепловой режим [94], для которого начальные условия не играют роли (Ро>0,5), представляет собой стадию упорядоченного процесса. В этих условиях температурное поле описывается простой экспонентой и темп его изменения равен [c.126]

Материал выбирают с учетом его выносливости в предстоящих эксплуатационных условиях (температурных, коррозионных и др.) [5]. [c.705]

При стационарном тепловом режиме тепловые потоки через каждый из слоев, а также через зоны контактов будут одинаковыми, так как только при этом условии температурное поле не изменяется с течением времени. [c.275]

Рассмотрим теплопроводность однородной цилиндрической стенки большой длины так, чтобы передачей теплоты с торцов трубы можно было пренебречь (рис. 3.6). Если внутренняя и внешняя поверхности поддерживаются при постоянных температурах и tw , то тепловой поток имеет радиальное направление, а изотермические поверхности имеют форму цилиндров. В этих условиях температурное поле t = f (г) будет одномерным. [c.278]

Рассмотрим температурные поля при теплоотдаче в условиях большой скорости газа, изображенные на рис. 10.1. Теплота будет отдаваться от стенки к газу при условии (температурное [c.378]

Формула (11.2) определяет температурный скачок при свободной конвекции и небольших скоростях течения газа. При больших числах Маха формула температурного скачка усложняется. В этих условиях температурный скачок зависит от скорости скольжения 1221. [c.392]

Если для аналитического описания теплообмена в условиях движения газа со скольжением использовать обычную систему дифференциальных уравнений, которая получена для плотного газа, а особенности разреженного газа учесть только в граничных условиях (температурным скачком и скоростью скольжения), то решение такой системы не может претендовать на высокую точность. Решения задачи о теплообмене пластины и шара в условиях скольжения [c.400]

Формулы для расчета коэффициента теплоотдачи в условиях температурного скачка получаются также путем непосредственного обобщения результатов эксперимента. Так, опытные данные по теплоотдаче шаров в потоке воздуха со скольжением, полученные при М = 2,24 — 3,56, Re = 16 — 980 и М/ Re = 0,12 — 0,56, хорошо описываются уравнением подобия [c.403]

Первая стадия неупорядоченного охлаждения (нагревания) характеризуется тем, что при малых значениях времени 0<т<Т1 распределение температуры в теле и скорость изменения во времени температуры в отдельных точках зависят от особенностей начального состояния. В этих условиях температурное поле в теле описывается рядом (16.63). [c.265]

При заданных условиях температурное поле в пластине будет симметричным, поэтому ее толщину удобно обозначить 26. Дифференциальное уравнение теплопроводности для одномерной задачи с учетом введенного ранее обозначения избыточной температуры запишем в [c.179]

Титановые сплавы. Титановые сплавы обладают высокой коррозионной стойкостью по отношению к воздействию окружающей среды, и поэтому роль частоты нагружения, так же, как и выдержка под нагрузкой, в значительной мере определяется состоянием материала или его свойствами сопротивляться росту трещин при переменных условиях температурно-скоростного нагружения. Применительно к авиационным конструкциям следует отметить, что все многообразие разрушений титановых сплавов происходит при близких физико-механических характеристиках материала, которые регламентированы технологическим циклом изготовления той или иной детали. Следует оговориться, что речь не идет о ситуациях, когда разрушение материала в эксплуатации явилось следствием наличия в нем дефектов типа альфирован-ных, газонасыщенных или иных зон с измененными свойствами, в том числе с иными физико-меха-ническими характеристиками в дефектных зонах. [c.359]

Важным методическим моментом расчета повреждений в форме деформационно-кинетического критерия малоцикловой прочности является вопрос о возможности использования известных корреляционных зависимостей характеристик сопротивления усталостному разрушению от статической и длительной пластичности материала. В исследовательских работах, связанных с обоснованием применимости критерия, необходимо получать прямые опытные данные путем постановки базовых экспериментов в соответствующем диапазоне условий (температурный режим, частота и скорость деформирования, предельные базовые числа циклов и общая продолжительность статических и циклических испытаний). При наличии [c.53]

Выбор формы образцов для неизотермических испытаний должен производиться с учетом специфики процесса, Оказывается, что в зависимости от сочетания режимов нагружения и нагрева (охлаждения) возникают существенные особенности деформирования образцов, имеющих продольный градиент температур. Так, цилиндрический образец из нержавеющей стали с рабочей длиной 24 мм в условиях температурного режима нагрев — охлаждение 650 150° С при нагружении с заданными величинами пе- [c.258]

Повседневные наблюдения показывают, что конструкция, находящаяся в условиях температурного воздействия, ведет себя во многом подобно тому как если бы она была нагружена внешними силами. При резкой неравномерности распределения температур в теле могут образовываться трещины. Тонкие листы в результате температурного воздействия коробятся и принимают новую форму. [c.66]

Сказанное имеет целью обратить внимание читателя на сравнительную неразработанность основ механики деформируемого твердого тела в условиях температурного воздействия и на зыбкость исходных данных, необходимых для расчета. Сделать это необходимо в связи с тем, что нри решении подобных задач зачастую проявляется увлеченность формальными вычислительными действиями в уш ерб более полному анализу исходных данных. [c.75]

Разбор аналогичных примеров можно было бы продолжить. Однако очевидно, что в зависимости от конкретных условий, температурная потеря устойчивости, так же как и температурные напряжения, может быть и опасной, и неопасной. [c.77]

Нами рассмотрены три группы подобных явлений нагрев колодочных, ленточных и дисковых тормозов. Внутри каждой группы имеются все признаки подобия геометрическое подобие, кинематическое подобие, подобие скоростей в начальный момент времени, подобие граничных условий температурного поля в начальный момент и подобие условий теплообмена. [c.611]

Для рассматриваемых условий температурного нагружения и соотношений геометрических параметров цилиндрического корпуса усечение длины зоны до Lq = 45 мм допустимо и практически не влияет на точность определения напряжений в характерных сечениях II, III и IV переходной зоны (рис. 4.24). Анализ зависимостей показывает, что длина Lq = 45 мм выбрана с запасом, причем отклонение от напряжений, найденных для длинной цилиндрической оболочки L = 950) в опасном сечении III не превышает 3 %. [c.189]

Характеристики упругости не являются абсолютными постоянными материалов, а зависят от окружающих условий. Температурная зависимость Е является причиной пропорциональной зависимости чувствительности датчика силы. [c.353]

Выбор материала для таких пружин должен производиться с учётом его усталостной прочности в тех условиях (температурных, коррозионных и др.), в которых предстоит работать пружине. Для расчета пружин при нагрузках, переменных во времени, желательно располагать кривыми разрушающих напряжений в зависимости от числа циклов нагрузки (фиг. 3, кривые Велера), причём наибольший интерес, [c.655]

Случайные ошибки не закономерны и вызываются а) несовершенством наблюдения и недостаточной опытностью наблюдателя и б) внешними условиями (температурные изменения, сотрясения прибора, условия освещения). Следует избегать ошибок, связанных с параллаксом при отсчёте по шкале, и применять приборы, у которых пределы измерений лишь на малую величину больше измеряемой колебания температуры сильнее сказываются на более чувствительных приборах и при меньшей массе прибора и образца. Если материалы прибора и исследуемой детали имеют одинаковый коэ-фициент линейного расширения то разность в температурах тензометра и детали на 1° [c.248]

Выбор материала должен производиться с учетом его выносливости в рабочих условиях (температурных, коррозионных и др.) см. также [9]. Рекомендации по выбору допускаемых напряжений даны ниже раздельно по каждому классу пружин. [c.921]

Если по условиям работы передачи необходимо иметь минимальное значение бокового зазора, т. е. практически возможное приближение к беззазорной передаче, то при отсутствии регулировки гарантированный зазор определяется из условий температурной компенсации по формуле [c.347]

Растопка котла на мазуте иногда сопровождается сажеобразованием. Частицы сажи, оседающие на работающих под давлением поверхностях, как правило, потом догорают, не вызывая никаких неприятностей. Осаждение сажи на трубах рекуперативного или набивке регенеративного воздухоподогревателя крайне опасно, так как оно может привести к пожарам с большим материальным ущербом и длительным выводам котла из строя. Неполное сгорание бывает следствием совокупности многих причин. Растопка начинается в холодной топке с холодным воздухом и весьма малыми тепловыми напряжениями. Температурный уровень при этом понижен, что затрудняет зажигание и тормозит догорание не прореагировавших в ядре факела частиц топлива. Нежелательность работать с номинальной мощностью горелок по условиям температурного режима пароперегревателя ухудшает смесеобразование. Все сказанное заставляет уделять максимум внимания качеству форсунок и подогреву мазута, который должен соответствовать вязкости не выше 2,5° ВУ, а если возможно — и ниже. Не менее важно достаточно высокое давление распыливания мазута. Растопку желательно вести на относительно легких мазутах М-20 или М-40, так как они менее склонны к сажеобразованию, легче воспламеняются и требуют более низкого подогрева. Имеются сведения, что за рубежом на электростанциях, сжигающих тяжелый мазут, применяют улучшенное растопочное топливо, выделяя для него специальную систему хранения и подачи. В отечественной практике такого опыта еще нет. [c.310]

Предложенный подход может быть использован и для решения задач устойчивости оболочек в экстремальных условиях температурного и силового нагружения. В этом случае критерием потери устойчивости оболочки может служить невозможность выполнения второго условия сходимости (8.22), т. е. неустойчивость по геометрической нелинейности. Дробление прираш ения силового и температурного нагружения позволяет уточнить верхнее критическое значение нагрузки [9], или критическое значение времени и числа циклов нагружения. [c.160]

В представленных материалах изложены основные положения, составляющие методики инженерного расчета долговечности элементов энергооборудования АЭС, работающих в условиях температурных пульсаций. В силу громоздкости точных решений задач разработаны приближенные способы оценки статистических характеристик, имеющие достаточную для практических целей точность (погрешность 2-5%) и существенно упрощающие проведение расчетов. Построен [c.58]

При этом направляющая точка Н отстоит далеко от поверхности тела и температурный перепад Ы (внутри тела) имеет весьма малую величину по сравнению с температурным напором Д , что непосредственно следует из формул (24) и (25). В этих условиях температурным перепадом можно пренебречь и рассматривать задачу как внешнюю — с учетом только температурного напора (рис. 12). [c.29]

В соответствии с принятыми условиями температурное поле описывается уравнением [c.177]

Конструкция не должна допускать окалинообразования и высокотемпературной коррозии труб при работе на мазуте, что зависит от температуры наружной стенки, определяемой по формулам (133), (134). Для проверки этих условий температурные режимы в крайних точках участков поверхностей нагрева определяются путем построения по формуле (76) совместной I—/-диаграммы пара и продуктов сгорания. [c.197]

Следует иметь в виду, что неоднородность оказывает влияние только на тех участках термопары, которые работают в условиях температурного градиента. [c.76]

В гл. VII приведены результаты расчета температурного поля полуограниченного тела методом линеаризации граничных условий. Температурное поле, полученное методом нелинейных сопротивлений, показано на рис. 37. Для моделирования граничных условий [оср = И 400 Вт/(м -град), = 5000 Вт/(м -град) = 1073 К, То = 373 К] были применены так же, как и при решении задачи для пластины, универсальные нелинейные элементы в транзисторном исполнении. [c.120]

Сушка влажных материалов в конвективных сушилках происходит примерно при адиабатических условиях. Температурные напоры при сушке нагретым воздухом в подавляющем большинстве случаев значительно меньше 250° С. Поэтому поперечный поток вещества через пограничный слой, создаваемый испарением влаги, практически не влияет иа величину коэффициента теплообмена. На основании многочисленных опытов было установлено, что в периоде постоянной скорости сушки коэффициент теплообмена значительно больше, чем при теплообмене [c.23]

Рассмотрим охлаждение параллелепипеда (рпс. 5.20) конечных размеров 2/ , 2/, , 2/ из изотропного материала с начальной температурой Тд, одинаковой во всех точках его объема [31]. В момент времени t = 0 параллелепипед погружается в жидкость с температурой Тf < Го, которая остается неизменной в течение всего процесса охлаждения, так же как и коэффициент теплоо1дачи а.. При таких условиях температурное поле симметрично относительно центра параллелепипеда. Поместим туда начало координат. Математическая формулировка задачи будет состоять из дифференциального уравнения теплопроводности (2.54) [c.80]

Известно, что в реальных условиях температурные неоднородности, возмущения температурого поля затухают во времени, — таковы внутренние свойства рассматриваемого процесса и его математической модели, т. е. дифференциального уравнения теплопроводности Фурье. Чтобы и явная численная схема обладала этим свойством апериодического затухания, необходимо выполнение следующих условий Ро 1/4 т А /4а. Явная схема называется условно устойчивой. [c.36]

Композициопные материалы обладают интересными сочетаниями свойств, которые можно охарактеризовать рядом отношений (рис. 1, данные NBS). Благодаря низкому отношению теплопроводности к модулю упругости (VS) или к пределу текучести (Х/оо.з) применение композиционных материалов позволяет уменьшить затраты на охлаждение при работе конструкции в условиях температурного градиента. Высокие значения отношений модуля упругости или предела текучести к плотности ( /р, Оо. р) дают воз- [c.70]

На первой стадии исследования элементов конструкций осуществляется построение расчетных схем применительно к выбранному методу расчета. Это набор сечений, определяющих элементы составной конструкции в аналитическом решении, или сетка, составленная из конечных элементов в методе конечных элементов, определяющая топологию расчетной области, краевые условия и условия температурного и силового нагружения, соответствующие истории нагружения конструкции. Учет возможной симметрии самой конструкции или ее краевых условий, использование метода подконструкций для конструкций и машин с повторяющимися элементами и деталями, а также уточненного анализа отдельных (опасных с точки зрения разрушения) зон или элементов конструкций при этом существенно повышают возможности и вычислительную эффективность используемых методов. [c.256]

Рассматривая в условиях температурного равновесия лучистые потоки между поверхностями df i, Ai t и F T (рис. 16-1), когда этими лучистыми потоками пронизываются конечные объемы газов, можем придти к следующим соотношениям между поглощательной способностью и степенью черноты этих газовых объемов, вытекающим как следствие из закона Кирхгофа [c.281]

При вязкомолекулярном течении газа в канале в качестве граничных условий для температуры скорости течения 1принимаются условия температурного скачка и скольжения газа а поверхности [c.516]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...