Деформация неупругая

Таким образом, при напряженном состоянии, отличающемся от всестороннего сжатия, металлы проявляют способность приобретать остаточные деформации ). Неупругость проявляется после того как внешняя нагрузка достигнет некоторого определенного значения, зависящего от материала и вида напряженного состояния в образце. Эта способность к необратимым деформациям сохраняется у металлов и при весьма низких температурах, когда тепловые колебания атомных частиц практически отсутствуют. Отсюда следует, что металлические тела могут приобретать пластическую деформацию, внутренний механизм которой не связан с тепловым движением. Такого рода пластичность принято называть холодной или атермической. [c.726]

В главе 3 рассмотрено численное моделирование процессов нестационарной динамики балок, пластин и оболочек при больших деформациях, неупругом поведении материала и динамическом контактном взаимодействии с жесткими преградами. Введено понятие энергетически согласованных конечно-разностных аппроксимаций уравнений движения для обобщенных усилий и представлений обобщенных скоростей деформаций через узловые скорости II перемещения. Получены решения конкретных задач динамического деформирования и удара пластин и оболочек о жесткие преграды. [c.7]

Ответ на этот вопрос следует искать в неоднородности мелкокристаллического металла. Состоя из множества различно расположенных зерен разной величины, такой металл под действием прикладываемых нагрузок не может деформироваться вполне равномерно упругие свойства металлов неодинаковы по разным направлениям, и для того чтобы одно зерно приняло новую форму, оно иногда должно потеснить соседнее зерно настолько, что в последнем появятся уже неупругие деформации, неупругие сдвиги. [c.408]

При расчете механических эффектов с учетом уравнения (1.80) к каждому из выражений (1.71), (1.74), (1.76)—(1.79) необходимо прибавить (1.81). При этом, естественно, должна измениться и техника вычисления деформаций. При ф О скорости деформаций неупругого характера следует находить с помощью двойного интегрирования [c.32]

Таким образом, для полной деформации неупругого последействия е" (0 при действии переменного напряжения а(0), которое в начальный момент / = 0 имеет конечную величину Оо, найдем из уравнения (16.245) для любого момента времени 1 следующее выражение [c.730]

Упругие волны. Диаграмма деформации. Неупругость. Термоупругость Распространение звуковых и других упругих волн в твердых телах легко рассматривать на основании пружинной модели межатомных сил. Хотя среднее межатомное расстояние остается постоянным, атомы совершают непрерывные колебания. При превышении равновесного состояния пружины растягиваются и атомы находятся под действием сближающей силы. Если расстояние между атомами уменьшается, то создается [c.38]

В данной главе были рассмотрены методы и алгоритмы решения МКЭ упругопластических и упруговязкопластических неизотермических задач для случаев различного вида нагружения— квазистатического (длительного, кратковременного, циклического) и динамического. Решение упругопластических задач базируется на теории течения, а упруговязкопластических — на теории ползучести с изотропным и анизотропным упрочением. Показано, что решение упруговязкопластической задачи, учитывающее как установившуюся, так и неустановившуюся стадии ползучести, можно свести к решению упругопластической задачи, где поверхность текучести зависит от скорости неупругой деформации. [c.48]

Здесь Ае" — неупругая деформация в цикле нагружения ki, ki, l, С2 — эмпирические константы материала. [c.132]

В общем случае для корректной оценки повреждения при усталости надо учитывать нелинейную деформацию Ае [73, 233], возникающую на фоне упругой деформации Ае (Ле рассчитывается на основании предела текучести, определяемого с тем или иным допуском на необратимую деформацию). Считая действие неупругой и пластической деформации адекватным, [c.141]

Рассмотрим способы определения параметров полученных уравнений (2.107) и (2.111). Величину Sm можно рассчитать при известных значениях долговечности до зарождения макро-трещины при одинаковом размахе пластической (неупругой) деформации и различной величине максимальных напряжений в цикле. Например, если известна долговечность при изгибе и кручении то в соответствии с уравнениями (2.107) мо- [c.143]

Размах неупругой деформации при знакопеременном упругопластическом деформировании материала в условиях объемного напряженного состояния может быть различным при одном и том же размахе полной деформации. Поэтому долговечность материала в этом случае не описывается однозначно размахом полной деформации. [c.148]

Участок и начинается после точки Л, когда диаграмма становится криволинейной. Однако до точки В деформации остаются упругими, т. е. при разгрузке образец восстанавливает свою первоначальную форму и размеры. При дальнейшем увеличении нагрузки за точкой В появляются неупругие деформации. В точке С начинается процесс деформации детали без увеличения внешней нагрузки. Этот процесс называется процессом текучести материала. В зоне текучести у стальных образцов существенно меняются электропроводность и магнитные свойства. Поверхность полированного образца покрывается линиями, наклоненными к его оси (линии Чернова). [c.133]

Местные деформации подчиняются сложным законам и не могут быть определены средствами сопротивления материалов. Что же касается общих деформаций пружины, то их легко определить на основе энергетических соотношений, считая, что соударение груза с массой буфера является неупругим и что обе массы после удара движутся с общей скоростью v. [c.502]

Диссипативные силы. При колебаниях упругих систем происходит рассеяние энергии в окружающую среду, а также в материале упругих элементов и в узлах сочленения деталей конструкции. Эти потери вызываются силами неупругого сопротивления—диссипативными силами, на преодоление которых непрерывно и необратимо расходуется энергия колебательной системы или возбудителей колебаний. Для описания диссипативных сил используются характеристики, представляющие зависимость диссипативных сил от скорости движения масс колебательной системы или от скорости деформации упругого элемента. Вид характеристики определяется природой сил сопротивления. Наиболее распространенные характеристики диссипативных сил представлены на рис. 10.8. [c.279]

Из формул (100.3) и (100.12) следует, что при абсолютно упругом ударе ударный импульс вдвое больше, чем при неупругом. Это объясняется тем, что при абсолютно упругом ударе к импульсу фазы деформации добавляется импульс фазы восстановления такого же модуля. [c.267]

В течение первого этапа совершается деформация соударяющихся тел. В течение второго этапа — частичное восстановление недеформи-рованного состояния. В момент окончания первого этапа и начала второго центры тяжести тел обладают одинаковыми скоростями, которые они имели бы в конце соответствующего неупругого удара. В конце второго этапа центры тяжести тел имеют уже различные скорости 1 и и . Коэффициентом восстановления недеформированного состояния к называется отношение импульса мгновенной силы второго этапа к импульсу мгновенной силы первого этапа [c.548]

Потеря кинетической энергии при ударе двух тел. При неупругом ударе двух тел происходит потеря кинетической энергии, которая расходуется на остаточную деформацию и нагревание тел. [c.565]

При частично упругом ударе двух тел на первом этапе при возрастании деформации кинетическая энергия переходит в другие формы энергии. На втором этапе в процессе восстановления недеформиро-ванного состояния снова приобретается кинетическая энергия. При частично упругом ударе потеря кинетической энергии меньше чем при соответствующем неупругом ударе. [c.565]

При составлении уравнения энергетического баланса (24) принято, что соударение является неупругим деформация мгновенно распространяется по длине пружины (допустимо принимать при 0 5 м/с), а скорости ее отдельных витков пропорциональны их перемещениям при статическом приложении нагрузки в месте удара все деформации пружины упруги (тогда Рис. 17. Схема ударного нагру-ее потенциальная энергия может быть пружины амортизатора [c.721]

Первую фазу удара — фазу деформации — можно считать случаем мгновенного наложения неупругих связей на каждое из тел, вторую фазу—фазу восстановления — случаем мгновенного снятия связей. Однако налагаемые и снимаемые в этом случае связи не являются стационарными и потерянную энергию каждого тела отдельно нельзя определить по теореме Карно. Но энергию, потерянную системой двух соударяющихся тел, можно определить по теореме Карно, так как выполняется условие [c.494]

При исследовании неупругого поведения материалов необходимо различать активный (нагрузка) и пассивный (разгрузка) процессы деформирования. Элементарная работа напряжений на приращениях деформаций определяется выражением [c.98]

Так как объемная деформация упруга, то условием активного неупругого процесса деформирования часто считают [c.98]

Традиционным подходом к решению задач упруговязкоплас-тичности (наличие мгновенной пластической деформации и деформации ползучести) при переменном во времени термосиловом нагружении является комбинация двух отдельных задач — упругопластической и вязкоупругой. Найденные из первой задачи пластические деформации являются начальными деформациями для задачи вязкоупругости, решение которой осуществляется численным интегрированием во времени уравнений ползучести с применением шагово-итерационной процедуры метода начальных деформаций [10]. Как видно, такой метод исключает возможность анализа НДС элемента конструкции, когда пластическое (неупругое) деформирование материала обеспечивается мгновенной пластической деформацией и деформацией ползучести одновременно. Для решения подобного рода задач можно использовать подход, разработанный в работах [43, 44]. Он основан на введении мгновенных поверхностей текучести, зависящих не только от неупругой деформации (неупругая деформация равна сумме мгновенной пластической деформации и деформации ползучести далее неупругую деформацию будем называть пластической), но и от скорости деформирования. В этом случае решение вязкопластической задачи сводится [c.13]

В теориях неупругостй нет условного разделения деформаций пластичности и ползучести здесь введено понятие суммарной деформации неупругостй, т. е. принято, что полная деформация состоит из упругой и неупругой [c.260]

В настоящее время большое внимание уделяется созданию адекватных моделей нелинейных процессов деформирования, связанных с большими деформациями, неупругим поведением материала и нелинейными динамическими волновыми явлениями в слоистых и композиционных материалах. Построение общих сложных моделей, как правило, сочетается с необходимостью разработки достаточно простых, но в то же время эффективных моделей описания процессов с требуемой точностью, выделением главных или ведущих параметров рассматриваемых процессов деформирования и созданием экономичных программ их численной реализации. При решении задач механики сплошных сред и деформирования элементов конструкций достаточно универсальными и широко распространенными являются метод конечных элементов (МКЭ), метод граничных элементов (МГЭ), вариационно-разностные методы (ВРМ), метод конечных разностей (МКР) в различных вариантах и сочетаниях с другими методами. В основу этих методов положено дискретное представление функций непрерывного аргумента и областей их определения, ориентированное на использование современных ЭВМ с дискретным способом обработки информацш, включая вычислительную технику новой архитектуры с векторными и параллельными процессорами. В механике, в частности в строительной, дискретное представление тел или конструкций в виде набора простых элементов имеет глубокие исторические корни, которые в свое время и послужили отправной точкой развития и обобщений МКЭ. [c.5]

Даже беглого взгляда на оглавление достаточно, чтобы увидеть, какие темы освещаются в этой книге. Сюда входят и методы расчета элементов конструкций при продольном нагружении, кручении и изгибе, и основные понятия механики материалов (энергия преобразование напряжений и деформаций, неупругое деформирование и т. д.). К частным вопросам, интересующим инженеров, относятся влияние изменения температуры, поведение непризматических балок, большие прогибы балок, изгиб несимметричных балок, определение центра сдвига и многое другое. Наконец, последняя глава представляет собой введение в теорию расчета конструкций и энергетические методы, включая метод единичной нагрузки, теоремы взаимности, методы податливостей и жесткостей, теоремы об энергии деформации й потенциальной энергии, метод Рэлея — Ритца, теоремы о дополнительной энергии. Она может служить основой для дальнейшего изучения современной теории расчета конструкций. [c.9]

Е, ПолуогрАничЕннАя ПОЛЗУЧЕСТЬ. Хотя детали машин, испыты-ваюш,ие воздействие высоких температур, проектируются при условии, что деформации ползучести в них остаются достаточно малыми, тем не менее, по-видимому, целесообразно распространить приведенный анализ на случай полуограниченных деформаций ползучести, дополнив соответственно те замечания, которые по этому поводу были приведены в 16.2, А на стр. 624. Для наших целей в данном случае допустимо полностью пренебречь упругой обратимой частью деформации и принять, что Б и u=deldt выражают обычные деформации и скорости деформации неупругой природы и что нагрузка на единицу первоначальной площади Gi и истинное напряжение а на единицу действительной площади растянутого стержня из несжимаемого материала связаны зависимостью [c.654]

Аналогично построению по параметру статического повреждения строятся кривые длительной прочности по параметру усталостного повреждения. Параметры а, М, к изменяются в широком диапазоне. Предполагается, что повреждение при малом числе циклов изменения напряжений зависит только от определенной части энергии гистерезиса, а именно от энергии, накопленной за счет пластического деформирования. При ограниченной долговечности эта энергия может быть приравнена полной энергии гистерезиса, так как при очень больших деформациях неупругая составляющая пренебрежимо мала. Согласно гипотезе Фелтнера и Морроу [271], разрушение наступает тогда, когда суммарная энергия, рассеиваемая в единице объема материала вследствие наличия необратимых пластических деформаций, достигает определенной критической величины [c.261]

Считая действие неупругой и пластической деформаций адекватным, уравнение Мэнсона—Коффина можно расширить на многоцикловую область [c.132]

Процесс малоциклового усталостщ)го разрушения ОЦК металлов может быть подразделен на три этапа множественное зарождение микротрещин на самых ранних стадиях циклического упругопластического деформирования, стабильное подрастание микротрещин за счет эмиссии и стока дислокаций в их вершины и, наконец, нестабильное развитие микротрещин до ближайших эффективных барьеров, которыми могут являться микронапряжения или границы деформационной субструктуры. Исходя из указанной схематизации усталостного разрушения ясно, что долговечность до зарождения макроразрушения определяется двумя параметрами НДС неупругой деформацией (точнее, размахом неупругой деформации в цикле) и максимальными напряжениями в цикле. Первый параметр определяет скорость стабильного роста микротрещины, а второй — ее критическую длину. [c.148]

Дял всех полимеров хареятерно повышение предела прочности о увеличением скорости нагружения (рис. 9). При этом уменьшается влияние неупругих деформаций. [c.28]

Закон пропорциональности между напряжением и деформацией является справедливым лишь в первом приближении. При точных измерениях, даже при небольших напряжениях в упругой области, наблюдаются отклонения от закона пропорциональности. Это явление называют неупругостью. Оно проявляется в том, что деформация, оставаясь обратимой, отстает по фазе от действующего напряжения. В связи с этим при нагрузке — разгрузке на диаграмме растяжения вместо п 5Ямоп линии получается петля гистерезиса, так как линии нагрузки и разгрузки не совпадают между собой. [c.62]

Будем считать, что абсолютное удлинение и деформации связаны только с напряжениями, позникающимп в стержне. В действительности имеются п другие факторы, влияющие на величину деформации. Так, например, деформации зависят от температуры и от времени действия нагрузки. Величина неупругих деформаций зависит от истории нагружения, т. е. от порядка возрастания и убывания внешних сил. Пока, однако, этих вопросов мы касаться не будем. [c.32]

При воздействии внешних сил, температурного расширения и др. в деформируемом твердом теле возникает напряженно-деформированное состояние (НДС). Кроме напряжений и деформаций оно характеризуется такими физическими параметрами, как температура, интенсивность электромагнитного поля, доза радиоактивного облучения и т. д. Со временем эти параметры могут изменяться. В связи с этим вводится понятие процесса нагружения. Напряженно-деформированное состояние в точках тела в конечном счете определяется не только заданными значениями параметров внешнего воздействия, но и историей процесса нагружения. В главе описываются законы связи между напряжениями, деформациями и другими параметрами, характеризующими механическое состояние тела с учетом истории процесса его нагружения в случае произвольного неупругого поведения. Дается математическая постановка краевых задач МДТТ. [c.78]

Из приведенных выше определений устойчивости вытекает по существу одинаковый метод исследования элементов конструкций— метод проб на устойчивость путем возмущения исходного состояния при достигнутом уровне нагружения. Этот метод обладает существенным недостатком. Он не рассматривает процесс нагружения, с помощью которого достигнут данный уровень внешних сил, и ограничивает анализ устойчивости системы малой окрестностью точки бифуркации. Такой анализ почти никакой информации о после-бифуркационном процессе деформирования конструкции и ее элементов дать не может, а потому он не определяет их индивидуль-ного поведения. Судить об устойчивости или неустойчивости конструкции без исследования послебифуркационного поведения невозможно. Отмеченное еще в большей мере относится к неупругим системам, поскольку их деформация существенно зависит от истории наг жения. [c.319]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...