Поле осесимметричное

Условия задания. В задании необходимо рассчитать стационарное температурное поле осесимметричной многослойной цилиндрической стенки, в одном или двух слоях которой равномерно распределены внутренние источники теплоты удельной мощностью q (рис. 21.6), определить тепловые [c.318]

Аналогично моделированию поршней может проводиться моделирование температурных полей осесимметричных цилиндровых крышек. [c.452]

В автотракторном и сельскохозяйственном машиностроении, электронной и других отраслях промышленности широко применяются полые осесимметричные детали стаканы, втулки, кольца. Перспективным путем улучшения качества деталей указанного типа, повышения производительности труда и сокращения потерь металла является производство их из порошков на железной основе. [c.111]

Свободная осадка + выдавливание (контурная осадка) полого стержня с оправкой. Свободное течение металла в радиальном направлении, заторможенное контактными силами трения сопровождается течением металла в продольном направлении в зазор между матрицей и оправкой. Область применения. Производство полых осесимметричных деталей с фланцем из полых заготовок и последовательная штамповка заготовок из полосы или ленты. [c.103]

Рис. 23. Поле осесимметричного диполя

Необходимо начать с того, что число переходов при холодной обработке металлов ставится в зависимости от числа необходимых промежуточных отжигов деформируемого металла. Как известно, промежуточные отжиги после каждой отдельной операции технологического процесса холодной обработки металлов давлением производятся в целях снятия деформационного упрочнения (наклепа) металла. Большие степени деформации, вызывающие значительное деформационное упрочнение, повышают сопротивление металла дальнейшей деформации, увеличивают хрупкость металла, а вместе с тем и вероятность брака изделий. Критерием степени деформации всего деформируемого тела в целом на практике для любого данного типа технологического процесса служит степень деформации в какой-либо определенной характерной зоне данного тела, в которой деформационное упрочнение близко к максимуму, а значения главных компонентов деформации могут быть сравнительно легко определимы численно. Так, например, при технологических процессах вытяжки полых осесимметричных изделий типа стаканов и колпачков из плоской листовой заготовки критерием степени наклепа служит степень деформации на верхней внутренней кромке вытягиваемого колпачка (см. точку А на фиг. 40 и и фиг. 42). На производстве численные значения степени деформации некоторой материальной частицы в зоне верхней внутренней кромки изделия определяются в зависимости от нескольких параметров, в число которых входят относительное уменьшение диаметра, относительное уменьшение толщины стенки изделия и относительное уменьшение площади сечения стенки изделия плоскостью, перпендикулярной оси. На многочисленных производственных предприятиях применяются различные расчетные формулы для вычисления общей для всего технологического процесса степени деформации и для разбивки ее по отдельным операциям, между которыми рекомендуется производить отжиг полуфабрикатов. При этом, согласно принятым на производстве расчетным формулам, общая степень деформации нескольких последовательных операций не равна арифметической сумме степеней деформации на отдельных операциях. [c.197]

Если принять допущение (подтверждаемое экспериментом), что компонент деформации в направлении, параллельном касательной к меридиональному сечению внутренней поверхности полуфабриката, в верхней его части постоянен по толщине стенки, то можно вывести простые по написанию расчетные формулы для вычисления степени деформации каждой операции технологического процесса вытяжки полых осесимметричных изделий (стаканов, колпачков и пр.) из круглой листовой заготовки, а также для вычисления степени деформации всего технологического процесса в целом. Этими формулами удобно пользоваться как при назначении числа переходов проектируемого технологического процесса, так и при определении некоторых основных размеров формоизменяющего инструмента для каждого перехода. Пример рещения такой задачи приведен в пятом разделе. [c.199]

Процесс деформации материальной частицы, расположенной в окрестности верхней внутренней кромки полуфабриката при любой данной операции вытяжки полого осесимметричного изделия следует расчленить на два периода первый период с момента начала операции до момента, когда верхняя внутренняя кромка полуфабриката начнет входить в контакт с подвижной деталью инструмента, а именно с цилиндрическим или слабо коническим пуансоном фиг. 70 второй период с момента окончания первого периода до конца операции. [c.361]

При первой операции технологического процесса вытяжки полых осесимметричных изделий (операции, которую на производстве называют сверткой), колпачок образуется не из колпачка других размеров, а из плоской заготовки. При этом диаметр кольцевого волокна внутренней кромки 1 преобразуется из исходного диаметра заготовки Ьо, а площадь торца Р, из цилиндрической поверхности контура заготовки [c.363]

Отметим во избежание недоразумений, что формула (13-6) не относится к какому-либо конкретному примеру вытяжки полого осесимметричного изделия (стакана, цилиндра с донцем, колпачка и пр.), а может быть использована в самом общем случае для приближенного расчета степени деформации в верхней части изделия за весь технологический процесс производства этого типа изделия. [c.363]

Таким образом, построено частное периодическое решение в задаче о движении твердого тела с закрепленной точкой в поле притяжения двух неподвижных центров. Работа [1] и данная статья могут рассматриваться как первое приближение к решению задачи о движении твердого тела в поле осесимметричной вращающейся планеты. [c.81]

Рассмотрим тепловые напряжения в телах вращения, обусловленные симметричным относительно оси вращения температурным полем. Осесимметричному температурному полю в телах вращения отвечает осесимметричное напряженное состояние. [c.153]

Если поле осесимметрично V зависит, скажем, лишь от 7), то из (3.1), (3.2) получаем замкнутую систему уравнений Эйлера — Пуассона [c.34]

Потребности в крепежных деталях всех типов, в том числе полых осесимметричных, составляет 1,2 - 1,5 % количества выплавляемой стали. [c.43]

В настоящей работе рассматривается задача отыскания температурного поля осесимметричного кольца коробчатого сечения 1, насаженного на нагреватель 2 с зазором бв (рис. 1,а.). Над кольцом расположен кожух 3. К подобной схеме можно свести задачу отыскания температурного поля опорных колец конвертеров для выплавки стали и никеля. [c.370]

Методика определения нестационарных полей температуры для полого осесимметричного цилиндра не отличается от методики решения сплошного цилиндра. Однако в этом случае вместо рассмотренного конечного интегрального преобразования Ханкеля (8) следует использовать другие его формы. Например, если на внутренней и внешней боковых поверхностях цилиндра заданы граничные условия третьего рода, то следует использовать преобразование [c.417]

Задача. Докажите, что если поле осесимметрично и потенциально, то его потенциальная энергия имеет вид U — U (г, г), где г, ф, z — цилиндрические координаты. [c.43]

К способам дополнительного силового воздействия на заготовку можно отнести и способ продольного сжатия отрезка трубы, находящегося под действием внутреннего гидростатического давления, который применяют для получения полых осесимметричных деталей с кольцевым выступом (рис. 11.4, а) и полых деталей с одним или несколькими отводами (рис. 11.4,6). [c.230]

Основные уравнения для толстостенных труб (цилиндров) и расчет в упругой области при постоянных параметрах упругости. Рассмотрим наиболее простой и, вместе с тем, практически наиболее важный случай осесимметричного напряженного и деформированного состояния. Предполагаем, что внешние нагрузки и температурное поле осесимметричные и постоянные по длине цилиндра. [c.402]

Эти особенности поля осесимметричной сверхзвуковой затопленной струи позволяют заключить, что между внешней средой и струей. происходит непрерывный обмен частицами. Поперечные перемещения частиц из -пограничного слоя в ядро и из ядра в пограничный слой осуществляются с интенсивностью, переменной вдоль оси. [c.423]

Осесимметричные полые изделия типа днищ разнообразных размеров и форм из различных материалов широко применяются в качестве элементов корпусов химических, нефтеперерабатывающих и криогенных аппаратов, в конструкциях сталеразливочных ковшей и конвертеров, в судостроительном, энергетическом и атомном машиностроении. [c.4]

Разработанный метод [27, 28, 65, 67, 70, 86, 92, 203, 204] позволяет определять траекторию усталостной трещины, интенсивность высвобождения упругой энергии и КИН I и II рода в элементе конструкции с неоднородным полем рабочих и остаточных технологических напряжений с учетом их перераспределения по мере развития разрушения, а также возможного контактирования берегов трещины. Рассматриваются математически двумерные задачи (плоское напряженное состояние, плоская деформация, осесимметричные задачи), решение которых базируется на МКЭ. [c.200]

Простейшими плоскими задачами термоупругости, имеющими большое практическое значение, являются задачи о тепловых напряжениях в цилиндре и диске при плоском осесимметричном температурном поле. [c.92]

Температурное поле осесимметрично. В отличие от полубеско-нечного тела, где стационарное состояние достигается благодаря значительному теплоотводу в трех направлениях, стационарное состояние Б пластине возможно лишь при наличии теплоотдачи в окружающее пространство. Если теплоотдача отсутствует, т. е. Ь- 6, температура АТ р возрастает беспредельно, так как при [c.173]

С некоторым приближением будем считать, что при нагреве и охлаждении турбинного диска реализуется регулярный теп-ло вгш режим [95] , при котором распределение температур оп-редадяется выражением (принято, что температурное поле осесимметричное и не изменяется по толщине диска) [c.151]

Оболочка вращения произвольной формы с любыми распределенными нагрузками и произвольным температурным полем (осесимметричная задача). Пример — диище цилиндрического резервуара Система интегральных уравнений Стрела 10 60-200 160 1-2 [c.610]

Метод комбинирования формоизменяющих операций по принципу приоритетности. Используемый принцип построения САПР ориентирован на применение комбинированных способов штамповки, когда одновременно выполняются две различные операции это позволяет создавать экономичные технологические процессы с минимальным числом переходов. С помощью комбинированных способов штамповки можно получать более сложные сплошные и полые осесимметричные детали, имеющие плоские торцы, одно- и двухскатные наружные и внутреннне ступени (рис. 3). [c.368]

В таких случаях могут быть применены другие виды симметрий, отличные от осевой. В некоторых случаях отступление от осевой симметрии даже необходимо. К примеру, рассмотрим снова ускоритель частиц высоких энеогий. Вследствие очень высокой скорости частиц для фокусировки пучка осесимметричными линзами потребуются сильные поля. Поле осесимметричной линзы в основном направлено вдоль оси (этот факт применяется в параксиальном приближении) и поперечные фокусирующие компоненты относительно невелики. Если необходим сильный фокусирующий эффект, то для этой цели намного луч-ще подходят квадруполи, поля которых почти перпендикулярны оптической оси. [c.556]

На рис. 1.3 показан общий вид радиально-ковочной машины SHK-14 фирмы GFM GmbH (Австрия). Этот образец позволяет без дальнейшей механической обработки получать методом холодного формообразования сплошные и полые осесимметричные детали, в том [c.12]

Зафиксируем сначала уровень энергии Ж Ь,С,Н,1,д) = Е = onst. Если поле осесимметрично, то переменная h является циклической и не входит в гамильтониан, а сопряженную ей переменную Н, представляющую собой постоянную площадей, можно считать параметром. Таким образом, [c.56]

Рассмотрим частный случай, когда плавнонеоднородное поле осесимметрично, причем его силовые линии лежат в плоскостях, проходящих через ось симметрии (рис. 51). [c.218]

Собственные ОН обусловлены развальцовкой одиночной трубки в коллекторе. В данном случае расчетный анализ НДС проводится в осесимметричной постановке посредством решения динамической (при взрывной развальцовке) или квазистатической (при гидровальцовке) упругопластической задачи. Анализ НДС одиночной трубки позволяет отразить неоднородность полей напряжений и деформаций по толщине коллектора. [c.330]

При решении динамической упругопластической задачи возникает вопрос о пространственно-временной аппроксимации процесса взрывной запрессовки трубки в коллектор. На рис. 6.3 представлена схема расчетного узла ячейки коллектора для расчета собственных напряжений и деформаций. Здесь Явн — внутренний радиус трубки б — толщина трубки, S — толщина стенки коллектора а — ширина перемычки между отверстиями. Выбор величины радиуса Ян проводится посредством численных расчетов из условия инвариантности НДС от Rh при неизменных характере и уровне импульсной нагрузки при взрыве. Расчет НДС проводится в осесимметричной постановке и отражает ряд существенных особенностей процесса запрессовки трубки в коллектор. К ним относятся возможность учета сложного характера распределения во времени и пространстве давления на внутренней поверхности трубки, обусловленного неодновременной детонацией цилиндрического заряда. Кроме того, с помощью специальных КЭ достаточно хорошо моделируется условие контакта трубки с коллектором в процессе прохождения прямых и отраженных волн напряжений при динамическом нагружении. Учет указанных особенностей позволяет рассчитывать неоднородное поле напряжений и деформаций по высоте трубки (толщине коллектора) и, следовательно, достаточно надежно при учете общ.их, остаточных и эксплуатационных напряжений проанализировать НДС в зоне недовальцовки, в которой инициировались имеющиеся разрушения в коллекторе. [c.334]

Микро- и макроструктур закрученного потока представлякгг особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения существенно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций при закрутке всегда трехмерно и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик осевых течений [16, 27, 155, 156]. Одно из основных и характерных отличий состоит в том, что в камере энергоразделения вихревой трубы наблюдаются значительные фадиенты осевой составляющей скорости, характеризующие сдвиговые течения. Эти градиенты наиболее велики на границе разделения вихря в области максимальных значений по сечению окружной составляющей вектора скорости. Приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, протекающую относительно потока с несколько отличной плотностью, и естественно ожидать при этом появления эффектов, наблюдаемых в слоях смешения струй [137, 216, 233], прежде всего, когерентных вихревых структур с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Экспериментальное исследование турбулентной структуры потоков в вихревой трубе имеет свои специфические сложности, связанные с существенной трехмерностью потока и малыми габаритными размерами объекта исследования, что предъявляет достаточно жесткие требования к экспериментальной аппаратуре. В некоторых случаях перечисленные причины делают невозможным применение традиционных [c.98]

Далее рассмотрим осесимметричную систему с заряженнылш частицами, первоначально удерживаемыми в объеме радиусом Лд. Затем это ограничение снимается в момент времени = 0, и частицы движутся в осевом направлении (в направлении г) со скоростью и.. Поле, ограниченное радиусом г, равно полю вблизи линейного источника, расположенного вдоль оси с линейным изменением плотности заряда [c.483]

Представляет интерес движение по трубе смеси газ — твердые частицы. Если труба — проводник или диэлектрик с равномерно распределенным зарядом, то, согласно закону Гаусса, электрического поля внутри трубы не будет. Если частицы равномерно заряжены и осесимметрично распределены по трубе, то частица, возможно, осядет на стенку, если поток нетурбулентен. Согласно уравнению (10.157), мелкие стеклянные шарики в атмосферном воздухе при концентрации 1 кг частицЫг воздуха на расстоянии 1 см от оси будут иметь в 10 раз большее ускорение, чем под действием силы тяжести даже при отношении заряда к массе, равном 0,002 к1кг. Радиальная составляющая интенсивности турбулентного движения частиц в соответствии с приближением oy [721] составляет 10 м сек для частиц диаметром 100 мк. Этот эффект может полностью компенсировать действие силы тяжести на смесь газ — твердые частицы в горизонтальной трубе и стать одной из возможных причин большой разницы между поперечной и продольной интенсивностями турбулентного движения частиц (разд. 2.8). Распределение плотности, данное oy [726], можно приписать дрейфовой скорости, обусловленной главным образом электрическим зарядом частиц. [c.485]

Осесимметричное распределение температур возникает при контактной точечной сварке, при дуговой сварке электрозакле-почных соединений, при термической правке. При этом возникает осесимметричное поле напряжений, характеризуемое компонентами Or и Оо плоского напряженного состояния в полярных координатах. Наиболее просто выполняется упругое решение. Для осесимметричного нагрева пластины с произвольным законом изменения температуры в радиальном направлении известно следующее упругое решение [c.430]

Поле п (г) рассмотренного здесь осесимметричного без особенности решения уравнений равновесия может быть получено из поля п (г) в дисклинации с /г = 1 путем непрерывной (т. е. без возникновения каких-либо разрывов) деформации — постепенным выводом векторов п из плоскостей z = onst. Это обстоятельство является проявлением весьма общей ситуации, которая будет выяснена в следующем параграфе. [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...