Равномерное внешнее давление

Пример 72. Пластмассовое кольцо прямоугольного сечения Ь X А) подвергается действию равномерного внешнего давления р кгс/см (рис. 447). [c.439]

Наконец, пусть деформация (выпучивание) оболочки происходит под действием равномерного внешнего давления р. Работа внешних сил в таком случае равна р AV, где AV H R — [c.83]

При наличии равномерного внешнего давления Z= p, "=0, Z= — ра s m а, Х = 0, jV° = 7Vp=—Ф(а) = 0, и уравнения (7.123) примут вид [c.260]

Б. Цилиндр с равномерным внешним давлением ((Гг=0). Примем в формуле (11.25) Рв=4=0, [c.40]

Пусть тело подвержено всестороннему равномерному внешнему давлению —п р (п — единичный вектор по нормали к поверхности тела). Массовыми силами пренебрегаем. Зададимся тензором напряжений в виде [c.90]

Пример 72. Пластмассовое кольцо прямоугольного сечения ЙХЛ подвергается действию равномерного внешнего давления р МПа (рис. 451). Требуется определить допустимую величину давления для двух вариантов материала [c.466]

При наличии равномерного внешнего давления Z — p, Л = 0, Z = — ра sin а, X = О, N1 = — Ф(а) = О, и уравнения (б. 123) можно записать в виде [c.182]

Замкнутая круговая цилиндрическая оболочка, находящаяся под действием равномерного внешнего давления. Эта задача в общем случае уже не будет осесимметричной, и для ее решения необходимо [c.256]

Несколько задач о телах вращения, деформируемых нагрузками, симметричными относительно оси, встречались в предыдущих главах. Простейшими примерами являются круглый цилиндр под действием равномерного внешнего давления ( 28) и вращающийся круглый диск ( 32). Это примеры осесимметричных задач, в которых отсутствует кручение. В противоположность им мы рассматривали также кручение кругового цилиндра (см. задачу 2, стр. 354), в которой касательные напряжения зависят только от одной цилиндрической координаты г. В задаче о кручении круглых валов переменного диаметра ( 119) не равные нулю компоненты напряжения т е и также являются функциями только г и 2 и не зависят от 0. [c.383]

Устойчивости конических оболочек с несимметричным расположением слоев уделялось удивительно мало внимания. Двухслойные изотропные оболочки такого рода, нагруженные равномерным внешним давлением, исследовал Григолюк [101]. [c.231]

Мах [177] исследовал замкнутые в окружном направлении ортотропные цилиндрические оболочки с произвольным контуром поперечного сечения, имеющим непрерывный радиус кривизны. Решение было получено методом конечных разностей, при этом торцы оболочки считались свободно опертыми, и рассматривался случай действия равномерного внешнего давления. [c.240]

Решение задач устойчивости ортотропных, некруговых конических и цилиндрических оболочек, нагруженных равномерным внешним давлением и осевой сжимающей силой, представлено в работе Петрова [221]. [c.240]

Описанную методику нагружения моделей равномерным внешним давлением можно применять также для изучения концентрации напряжений в конических потайных головках болтов от действия бокового давления на головку при затяжке болта. Она позволяет выбрать форму вершин пазов в головке под затягивающий инструмент, обеспечивающую наименьшую концентрацию напряжений [91]. [c.53]

Сказанное выше относительно цилиндрической оболочки в основном остается справедливым и для сферической оболочки под действием равномерного внешнего давления. В этом случае после прощелкивания образуется и при дальнейшем деформировании растет одна вмятина, близкая к круглой (рис. 18.78, г) ). Иногда сначала появляется несколько мелких вмятин, которые затем сливаются в одну большую. [c.420]

Из методических соображений, прежде чем перейти к исследованию устойчивости цилиндрической оболочки, детально рассмотрена родственная задача устойчивости упругого кругового кольца. Затем дан вывод основного линеаризованного уравнения круговой цилиндрической оболочки, находящейся в неоднородном безмоментном докритическом состоянии, и получено выражение для подсчета изменения полной потенциальной энергии такой оболочки. Приведены решения только двух задач устойчивости оболочки при равномерном внешнем давлении и равномерном осевом сжатии. Многочисленные решения других задач устойчивости оболочек получены приближенными методами [7,9, 19,22,27]. [c.220]

Ф о м и н В. Л. О приспособляемости упруго-пластических труб при воздействии теплового поля и равномерного внешнего давления. Известия АН СССР. Механика и машиностроение . 1962, № 1. [c.255]

Анализу изгиба и устойчивости осесимметрично нагруженных пологих оболочек вращения при ползучести посвящено относительно небольшое число работ, касающихся в основном сферических оболочек постоянной толщины под действием равномерного внешнего давления. При исследовании устойчивости оболочек такого класса не обязательно учитывать начальные несовершенства срединной поверхности. При этом имеются в виду неосесимметричные несовершенства, так как учет осесимметричных начальных прогибов, формально соответствующий анализу деформирования осесимметричной оболочки новой формы, не меняет существа подхода к решению задачи. [c.8]

Исследованию устойчивости жестко защемленных по краю пологих сферических оболочек под действием равномерного внешнего давления, выполненных из материала, ползучесть которого описывается соотношениями линейной вязкоупругости, посвящены работы [11, 55, 56, 80, 81, 85, 89, 92]. Поскольку материал обладает ограниченной ползучестью, задача устойчивости может ставиться на бесконечном интервале времени. В ряде указанных работ определяется значение длительной критической нагрузки. Разрешающие уравнения строятся с учетом нелинейности геометрических соотношений. Время, при котором оболочка теряет устойчивость под действием давлений, превышающих длительное критическое, определяется моментом резкого возрастания скорости осесимметричного прогиба (хлопка). [c.9]

ЗАМКНУТЫЕ В ВЕРШИНЕ СФЕРИЧЕСКИЕ И КОНИЧЕСКИЕ ОБОЛОЧКИ ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАВНОМЕРНОГО ВНЕШНЕГО ДАВЛЕНИЯ [c.52]

Рассмотрим изгиб и устойчивость однородных изотропных оболочек вращения под действием равномерного внешнего давления, В табл. 2 представлены [c.52]

Исследуем изгиб и устойчивость при ползучести оболочек, выполненных из нейлона типа 6/6 и находящихся под действием равномерного внешнего давления при нормальной температуре. Выбор материала обусловлен наличием в работе [82] результатов теоретических и экспериментальных исследований ползучести нейлоновых шарнирно-опертых сферических оболочек, а также кривых ползучести. Модуль упругости материала Е = = 0,035-10 МПа, коэффициент Пуассона =0,3. [c.55]

Реализуем следующую программу термосилового нагружения основное температурное поле получает малое возмущение, после чего оболочка нагружается равномерным внешним давлением, меньшим критического при мгновенном упругом деформировании. Предполагаем, что приращение температуры не изменяет упругих и реологических свойств материала. На рис. 34 приведены результаты расчета ползучести оболочки, для которой уровень основного температурного поля (Г=200°С) равномерно повышается на 5°С силовое нагружение отсутствует. Вследствие дополнительного нагрева оболочка увеличивает начальную погибь. Это состояние отражено штрихпунктирными линиями. Наличие температурных [c.72]

ЗАМКНУТЫЕ В ВЕРШИНЕ ОБОЛОЧКИ ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАВНОМЕРНОГО ВНЕШНЕГО ДАВЛЕНИЯ [c.84]

Рассмотрим несколько примеров упругого деформирования оболочек. В табл. 5 приведены значения нагрузок, при которых возможна бифуркация форм равновесия с образованием I волн по окружной координате для сферических оболочек (/ = 7,42, v = 0,3) с жестко защемленными краями, нагруженных равномерным внешним давлением. Результаты получены в восьмом приближении для искомых функций Aw, Лф, ш, ф с начальными шагами по ведущему параметру Л о=0,01, Д =1. Наименьшее значение критической нагрузки, соответ- [c.84]

Сферическая панель. Равномерное внешнее давление [19] [c.191]

Бесконечно длинная замкнутая цилиндрическая оболочка. Равномерное внешнее давление на боковую поверхность [21] [c.191]

П. Цилиндрическая оболочка. Равномернее внешнее давление на боковую поверхность. Один край свободно оперт, другой — свободен [2] [c.191]

Цилиндрическая оболочка. Равномерное внешнее давление на боковую поверхность, Один край жестко заделан, другой свободен (26] [c.192]

Коническая усеченная оболочка. Равномерное внешнее давление на боковую поверхность, направленное вдоль Оси оболочки. Один край свободно оперт, другой — свободен f2l [c.199]

Сферическая оболочка. Равномерное внешнее давление [5] [c.200]

Вытянутый эллипсоид вращения, Равномерное внешнее давление II2] [c.201]

Равномерное внешнее давление действует на поверхности вала, корпуса и ротора. В этом случае для вала с трещиной Ki = О, так как номинальные напряжения а = 0. Для ротора с трещиной в зоне концентратора напряжений при / = 4 мм (серия 4) и значении внешнего давления р = 1000 МПа, воздействующего на всю внешнюю поверхность ротора, Ki = 87,5 МПа м. Этот эффект может быть объяснен следующим образом под действием давления диски сжимаются, растягивая вал. Это объяснение подтверждается анализом полей напряжений в роторе с трещиной и без трещины при таком нагружении. При низких рабочих давлениях (для роторов турбин ТЭС и АЭС максимальное внешнее давление на ротор р < 20 МПа) этим эффектом при анализе ресурса роторов и корпусов турбин в большинстве случаев можно пренебречь. [c.101]

При нагружении равномерным внешним давлением р = = 1000 МПа ротора с трещиной / = 4 мм в зоне концентратора (серия 4) Ki = 87,7 МПа м, осевые номинальные напряжения ст" (J o) = 703 МПа (в роторе с концентратором, но без трещины). В этом случае [c.114]

На рис. 13.3 приведены примеры потери устойчивости с образованием смежных форм равновесия. Рама, в стойках которой возникает только центральное сжатие, при потере устойчивости изгибается, и узлы рамы смещаются по горизонтали. Круглая труба, находящаяся под действием равномерного внешнего давления, при потере устойчивости приобретает смежную (овальную) форму равновесия. Тонкая полоса, работающая на изгиб в вертикальной плоскости, при достижении силой критического значения теряет устойчивость плоской формы изгиба и начинает дополнительно испытывать изгиб в горизонтальной плоскости и кручение. [c.262]

Рассмотрены аналитические решения только трех основных задач устойчивости оболочки при равномерном внешнем давлении, равномерном осевом сжатии и кручении. Многочисленные приближенные решения других задач устойчивости упругих оболочек, в том числе решения, полученные с помощью ЭВМ, можно найти в литературе 18, 9, 12]. [c.217]

Для исследования воспользуемся системой уравнений устойчивости (1.13) и (1.14). Усилия докритического напряженного состояния при равномерном внешнем давлении q выражаются так (рис. 2.8) [c.90]

Рис. 2.8. Коническая оболочка при равномерном внешнем давлении

Случай равномерного внешнего давления. В случае внешнего давления из (5.2) найдем [c.108]

Пунктирные кривые соответствуют оценкам, полученным с помощью неравенства Фробениуса (6.9). Порядок усеченной матрицы F рассматривался в пределах jo... jo +13, где jo — критическое число полуволн в окружном направлении, получаемое для случая равномерного внешнего давления. [c.119]

На рис. 17 и 18 представлены результаты расчетов оболочек с подвижно защемленным опиранием края под действием равномерного внешнего давления q=20. За счет ползучести материала оболочки теряют устойчивость на конечном интервале времени с образованием резкого осесимметричного выпучивания и достижением наибольщих прогибов и сжимающих усилий jVp, Nq в вершине и растягивающих усилий на краю Nq) (того же порядка по величине). [c.60]

Устойчивость цилиндрической оболочки, нагруженной равномерным внешним давлением р. В этом случае в. начальном безмомен-тном состоянии внутренние силы 7 j = О, [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...