Коэффициент обобщенный вязкости

Коэффициент (2 можно считать обобщением коэффициента объемной вязкости обычной жидкости, а коэффициент переноса появляется только в сверхтекучей гидродинамике. [c.205]

В гидродинамике сжимаемой вязкой жидкости принимается второе обобщение гипотезы Ньютона, согласно которому среднее нормальное напряжение равно сумме давления (со знаком минус) и произведения коэффициента второй вязкости Т1 на скорость относительной объемной деформации е [c.18]

Для замыкания системы уравнений при турбулентном режиме течения используются различные алгебраические модели коэффициентов переноса, являющиеся непосредственным обобщением двумерной модели переноса. При этом делается предположение об изотропности коэффициента турбулентной вязкости. Это значит, что турбулентная вязкость является скалярной функцией координат и составляющих тензора скоростей деформации. Направление суммарного касательного напряжения совпадает с направлением результирующего градиента скорости О с компонентами ди/д , дхю/д ). Длина пути перемешивания Прандтля является скалярной функцией и не зависит от преобразования координат /1=4=/. Обобщение гипотезы Прандтля для пространственного пограничного слоя естественно задать в виде [c.322]

Для определения обобщенных коэффициентов а — инерции, Ь — вязкости, с — жесткости) нет необходимости всякий раз раскладывать функции в ряд и пренебрегать затем членами высших порядков малости. Названные величины и обобщенные силы обычно легко определяются непосредственно из условий задач. [c.271]

Безразмерный коэффициент вязкости р связан с обобщенными коэффициентами а, Ь, с соотношением Р = аЫ(2с ], [c.281]

Коэффициент гидравлического трения X в формулах Дарси легко определяется опытным путем. Для этого достаточно измерить разность пьезометрических отметок (для газов — разность давлений) в двух сечениях испытываемого трубопровода и среднюю скорость течения. В результате обобщения огромного экспериментального материала удалось установить, что Я в конечном итоге является функцией двух безразмерных параметров числа Рейнольдса Re, учитывающего влияние скорости и вязкости жидкости, а также размеры самого трубопровода, и относительной шероховатости где k — линейная величина, характеризующая влияние стенок. Таким образом, [c.157]

Условия подобия процессов конвективного теплообмена получены в предположении, что коэффициент теплопроводности X, коэффициент вязкости (i и теплоемкость Ср среды постоянны во всей области протекания процесса. В действительности эти физические свойства зависят от температуры, причем для разных теплоносителей характер зависимостей Я=Х( ), ц = д.(0. p = p(t) различен. В процессе теплообмена температура теплоносителя изменяется, следовательно, в общем случае и физические свойства не остаются постоянными. Подобие процессов выполняется тем строже, чем меньше относительное изменение этих свойств, т. е. чем слабей зависимость ъ, ц и Ср от t, чем меньше сами перепады температур в системе и ниже тепловые потоки. При сильном изменении свойств строгое подобие различных процессов, как показывает анализ, в общем случае становится невозможным. В этих условиях имеет место лишь приближенное подобие. Это обстоятельство должно учитываться при обобщении опытных данных. [c.59]

Зависимость (2-80) имеет общий характер, она справедлива для всех процессов, подобных данному. Обобщенная формула (2-80) позволяет установить, какое влияние на коэффициент теплоотдачи а оказывают такие величины, как геометрический размер системы I, коэффициент вязкости v среды и т. д., которые в опытах не изменялись. Тем самым отпадает необходимость в проведении дополнительных измерений. [c.60]

Структура расчетных уравнений, объединяющая гидродинамические, деформационные и тепловые процессы, может быть использована также при обобщении экспериментальных результатов. Физические, химические и механические свойства масел и контактирующих тел будут отражены в расчетных зависимостях величинами коэффициентов и показателей степеней. Эксперименты и расчеты показывают начальный рост смазочного слоя при увеличении скорости качения, вязкости и пьезокоэффициента вязкости масла и уменьшении слоя с ростом скорости скольжения, температуры, контактных напряжений. [c.173]

Третий член правой части уравнения (295) представляет собой воздействие на частицы потока сил трения, вызываемых вязкостью. В дальнейшем, в процессе интегрирования уравнений (294)—(298), придется найти связь напряжений трения т,-/ с полем скоростей потока. Возвращаясь к формуле (286), можно ее трактовать как закон пропорциональности одной из касательных компонент тензора напряжения компоненте тензора скоростей деформаций. Обобщая закон Ньютона на случай произвольного движения жидкости или газа, будем предполагать, что тензор напряжений в движущейся жидкой или газообразной среде есть линейная функция тензора скоростей деформаций. Для большинства рабочих агентов энергетических машин эта гипотеза хорошо оправдывается на опыте и ее можно было бы назвать обобщенным законом Ньютона. Численное выражение искомой линейной связи можно легко написать, если дополнительно считать движущуюся среду изотропной, т. е. такой, у которой физические свойства не зависят от особых, заданных наперед направлений в пространстве. При этом коэффициенты линейной связи между тензором напряжений Р и тензором скоростей деформаций S должны быть скалярами и искомая связь будет иметь вид [c.167]

Первоначальное сопоставление опытных данных по распаду струй одной и той же жидкости, вытекающих из того же сопла в различные среды, показало, что показатель степени при отношении коэффициентов вязкости может быть принят равным т = 0,5. Для дальнейшего сопоставления использовались все указанные выше опытные данные по истечению жидкостей из сопел различных диаметров. Результаты обобщения в координатах системы (7) нанесены на рис. 10. [c.344]

Обобщенное уравнение вязкости (5-21) оказывается можно использовать и для приближенных расчетов газодинамической проводимости Q длинных круглых трубопроводов (отношение длины к диаметру больше, чем 20) при молекулярно-вязкостном режиме. Здесь необходимо указать на работы Гейнце и Тягунова [Л. 15, 113], в которых отмечается, что аналитическое исследование этой переходной области с помощью коэффициента скольжения является исключительно трудным, а общее количественное рассмотрение переходного процесса невозможно, так как неизвестно влияние аккомодации и скольжения. Поэтому используются только эмпирические зависимости, которые установлены до сих пор лишь для случая длинной трубки круглого сечения. Такая зависимость, найденная Кнудсеном и подтвержденная экспериментально с точностью 5%, может быть приведена к виду [Л. 15, ИЗ] [c.198]

В континуальные соотношения (6-34)—(6-45) входят коэффициенты теплопроводности и вязкости и поэтому оказывается возможным использовать указанные выражения для расчета соответствующих характеристик потока со скольжением и скачком температур. Эта возможность обусловлена тем, что в обобщенных уравнениях (5-47) и (5-48) теплопроводности и вязкости газов влияние скачка температур и скольжения учтено. [c.210]

Результаты обобщенных исследований истечения различных жидкостей разной вязкости (масло, керосин) через отверстия с малыми площадями проходных сечений показали, что коэффициент расхода при небольших числах Рейнольдса (Ре = 10-4-100) резко меняется (соответственно р, = = 0,3-4-0,65). В интервале чисел Рейнольдса Не = ЮОч-ЮОО коэффициент расхода почти постоянен и равен р, = 0,67. [c.281]

Для сравнения на рис. 1 показаны пунктиром кривые 5, 6, относящиеся к безразмерной теплопроводности одноатомных газов при fli = = (32=1 и 01 = 02 = 0,1, полученные по обобщенному уравнению теплопроводности [3]. Подобие уравнений и кривых безразмерной вязкости и теплопроводности также свидетельствует о правильности обобщенного уравнения вязкости (8), поскольку молекулярно-кинетическая аналогия процессов вязкости и теплопроводности должна отражаться в подобии уравнений и кривых, описывающих эти процессы [4, 6, 7]. Смещение же кривых вязкости относительно кривых теплопроводности обусловлено различием величин коэффициентов скольжения и температурного скачка [c.217]

Удовлетворительная сходимость обобщенного уравнения вязкости с известными уравнениями для глубокого вакуума, уравнением Максвелла, обобщенным уравнением теплопроводности и опытными данными позволяет считать его пригодным для приближенных расчетов вязкости газов. Применимость этой зависимости для точного определения вязкости или коэффициента аккомодации может быть установлена лишь после специальной экспериментальной проверки, в которой раздельно должны,быть определены эти характеристики и сопоставлены с уравнением (8). [c.217]

Выяснению всех перечисленных вопросов и посвящена настоящая работа, которая представляет собой обобщение проведенных ранее исследований на тот случай, когда между телом и газом, движущимся с большими скоростями, существует теплообмен. В работе исследовано влияние поперечной кривизны поверхности на величину коэффициенгов сопротивления и теплопередачи продольно обтекаемого цилиндра (выпуклая поверхность) и начального участка слабо расширяющегося канала с нулевым градиентом давления (вогнутая поверхность). На основе проведенных расчетов построены графики, иллюстрирующие влияние поперечной кривизны выпуклой и вогнутой поверхностей на характеристики осесимметричного турбулентного пограничного слоя при различных значениях чисел Рейнольдса, Маха и температурного фактора. При этом принимается, что молекулярное число Прандтля, равно как и число Прандтля для турбулентного перемешивания, отличны от единицы и, кроме того, в рассматриваемом диапазоне изменений температуры коэффициенты вязкости и теплопроводности не зависят от давления, а теплоемкость газа при постоянном давлении есть величина постоянная. [c.206]

В последующих главах будут изучаться задачи с физической нелинейностью, главным образом при переменном коэффициенте вязкости, что является обобщением ньютоновской жидкости. Кроме того, кратко, остановимся на вопросе о переменном пределе текучести От, с которым связано явление упрочнения. Что касается [c.246]

Формула является обобщением формулы Рейнольдса— Прандтля 1 на явления массообмена v — кинематическая вязкость газа D — коэффициент диффузии k оказывается равным 7з- [c.276]

Что касается оценки коэффициентов переноса для жидкого Ne, то для расчета вязкости можно уверенно использовать уравнение (7) (рис. 2, табл. 1), а для расчета теплопроводности — обобщенную корреляцию 132]. Разумеется, что непосредственные измерения теплопроводности Ne в криогенной области температур по-прежнему желательны и позволят разработать полные экспериментально обоснованные таблицы коэффициентов переноса и для жидкого неона. [c.35]

Рис. 2.70. Зависимость обобщенного коэффициента а э от относительной вязкости К смазочного материала

Таким образом, обобщение гипотезы Ньютона, представленное соотношениями (11.1) или (11.2), по своему существу означает, что девиатор напряжений пропорционален девиатору скоростей деформации, причём коэффициент пропорциональности равен удвоенному коэффициенту вязкости. [c.65]

А. И. Бачинского установлена обобщенная зависимость для коэффициента вязкости членов этого ряда. [c.90]

При соизмеримых величинах осевой и вращательной скоростей уравнения (5.22), (5.23), строго, говоря, неприменимы [ 48]. Это обусловлено взаимодействием осевого и вращательного течений и пространственным характером течения по всему сечению канала. Поскольку в этом случае векторы скорости и напряжения трения не совпадают по направлению, то вводятся в рассмотрение две гипотезы, характеризующие турбулентные касательные напряжения по величине и по юправлению. Допуская, что линия действия суммарного касательного напряжения совпадает с направлением результирующего градиента скорости и считая, ето коэффициент турбулентной вязкости является скалярной величиной [ 48], можно получить обобщенные формулы теории пути перемешивания для пространственного закрученного потока [c.114]

Параметры изменялись в следующих пределах коэффициент динамической вязкости = 10 н-2,9 10 кГ сек/м -, коэффициент поверхностного натяжения о = 3-10 - 7,5х Х10 кГ/лг удельный вес у = ЮООч-1190 кг/м давление р = 5 30 am-, 0 /4 = 3,22-10 Л = 1,72 9,51 Re = v dg/v 10 ч-25-10 . При значениях числа Re < < 1,6-10 опытный материал (рис. 4-11) обобщен формулой [c.62]

В книге рассмотрены методы изучения и описаны свойства дисперсных золовых натрубных отло ений. Изложены основы теорий загрязнения топок с запыленными пламенами. Даны обобщенные уравнения для расчета коэффициентов теплопроводности, вязкости и диффузии в газе (паре), жидкости и твердом теле. Полученные уравнения применены для решения ряда практических задач еатдинамики, приборостроения и теплофизики. [c.2]

В уравнениях (4-1)—(4-11) Л1, т], бф — давление, молекулярный вес, обобщенные коэффициенты теплопроводности, вязкости и толщина теплового пограничного слоя топочных газов г, Х з, у з — радиус, коэффициент теплопроводности и удельный вес золовых (сажистых) частиц Гд — град ент температуры внутри частицы Тф, Гз — температуры факела и поверхности отложений q — падающий на экран тепловой поток Е, 63, П — напряженность электрического поля, толщина слоя и пористость отложений р — доля частиц, заряды которых нескомпенсированы противоположными зарядами других таких же частиц бд, R, с, е, g, В, — диэлектрическая и универсальная газовая постоянная, скорость света, заряд электрона, ускорение тяжести, индукция земного магнитного поля, постоянная Больцмана v — число элементарных зарядов (зарядов электрона е), приходящихся на одну частицу / (v) — функция распределения числа элементарных зарядов по размерам частиц г tp — время релаксации частиц при турбулентных пульсациях топочных газов, определяющее длину пробега частиц V, (о,Ч — частота и период турбулентных пульсаций v , Уф — скорость распространения турбулентных пульсаций перпендикулярно стене и скорость топочных газов v — степень турбулентности. [c.117]

Как уже отмечалось, конкретизация разработанных теоретических подходов к описанию многокомпонентных турбулентных сред проведена применительно к актуальным аэрономическим проблемам и моделированию процессов, в связи с которыми эти подходы получили свое дальнейшее развитие. Детально исследован диффузионный перенос в верхней атмосфере планеты на основе систематического использования обобщенных соотношений Стефана-Максвелла. Рассмотрена диффузионно-фотохимическая модель химического состава и температуры нейтральной атмосферы Земли в области верхней мезосферы - нижней термосферы и дана оценка величины усредненного по времени коэффициента турбулентной диффузии. Разработана методика полуэмпирического моделирования изотропных коэффициентов турбулентного обмена в стратифицированном в поле силы тяжести, многокомпонентном газовом потоке с поперечным сдвигом гидродинамической скорости. Получены универсальные алгебраические выра-л<ения для определения коэффициентов турбулентной вязкости и температуропроводности смеси в вертикальном направлении, зависящие от локальных значений кинетической энергии турбулентных пульсаций, динамических чисел Ричардсона, Колмогорова и турбулентного числа Прандтля, а также от внешнего [c.314]

Используя обобщенный закон Ома, можно показать, что рассматриваемый класс течений имеет равный нулю вектор электрического поля. Движение можно трактовать как течение жидкости в магнитном поле, создаваемом током в начале координат, протекающим перпендикулярно плоскости г, в. В этом случае по закону Био-Саварра Но = Но/г и постоянная Но имеет размерность коэффициента кинематической вязкости. [c.536]

Уравнения турбулентного пограничного слоя для многокомпонентной меси реагирующих газов можно найти, например, в уже цитированной выше монографии Б. Дорранса. Эта система уравнений, так же как и более простая система уравнений турбулентного пограничного слоя в несжимаемой однородной жидкости, является незамкнутой. Действительно, lipoMe обычных неизвестных (скорости, давления, плотности, темпера- гуры или энтальпии, концентраций), число которых соответствует числу уравнений, в ней содержатся еще неизвестные коэффициенты турбулентного переноса (коэффициенты турбулентной вязкости, теплопроводности и диффузии). В настоящее время едва ли не единственно возможным путем замыкания системы уравнений турбулентного пограничного слоя в многокомпонентной смеси реагирующих тазов является путь обобщения. < уществующих полуэмпирических теорий турбулентности в несжимаемой я идкости на случаи течения, в которых необходимо учитывать влияние факторов сжимаемости, тепло- и массообмена, химических реакций и т. д-, и еще, конечно, использования известных аналогий Рейнольдса. При таком обобщении вид формул полуэмпирических теорий турбулентности полностью сохраняется и только плотность считается переменной величиной, зависящей от давления и те1№ературы. [c.539]

В этот обобщенный закон для тензора микрокручений входят три коэффициента вращательной вязкости т) , и т)". Коэффициент вращательной вязкости т) (вязкости катания) численно равен моменту, рассчитанному на единицу поверхности участка среды, когда он вращается по отношению к соседним участкам с градиентом угловой скорости, равным единице. Два других коэффициента вращательной вязкости учитывают влияние внутренней плотности. пары сил . При нормальных условиях влияние этих членов с коэффициентами г]г и т]г в уравнении (1-11-28) пренебрежимо мало [Л. 1-7]. [c.47]

Сю и др. [29] на основе данных по водороду разработали другой приближенный метод, который применим к пленочному нинению в режиме эмульсионного течения (большое паросодержание). Поток рассматривается как однофазный, причем его свойства описываются путем обобщения свойств жидкой и паровой фазы с весовыми коэффициентами, соответствующими истинному объемному паросодержанию. При получении результирующего соотношения было сделано несколько предположений, в том числе следующие 1) профили температуры и окорости полностью развитые и 2) капли движутся с той же скоростью, что и пар, в осевом направлении, но .мог>т проникать из ядра потока в пристеночную область, где они ударяются о стенку и испаряются. При численном исследовании учитывались кинематический коэффициент турбулентной вязкости, профили скорости и профили температуры. Для инженерных расчетов была разработана упрощенная приближенная методика, соответствующая этой аналитической модели. Она основана на использовании эмпирического коэффициента пленки С и соотношения Диттуса—Бёльтера [формула (12-17) с коэффициентом, равным 0,023], в котором обобщенные физические свойства вычисляются при рассчитанной температуре пленки. Алгоритм расчета следующий. Сначала вычисляется среднее объемное паросодержание оп по формуле [c.292]

Жидкости, подчиняющиеся реологическому закону (154.21), на- зывают ньютонианскими в отличие от неньютонианских жидкостей, для которых этот закон не выполняется (например, расплавы пластических материалов, масляные краски и т. п.). Помимо обобщенного закона Ньютона (154.21), примем дополнительный постулат второй коэффициент вязкости равен нулю (Я = 0). [c.243]

Обобщением этого факта на случай произвольного движения является гипотеза о том, что касательные напряжения, а также зависящие от ориентаций плои адок части нормальных напряжений пропорциональны соответствующим скоростям деформаций. Иными словами, предполагается во всех случаях движения жидкости линейная связь между вязкостными напряжениями и скоростями деформаций. При этом коэффициентом пропорциональности в формулах, выражающих эту связь, должен быть динамический коэффициент вязкости д,, так как для прямолинейного движения эти формулы должны превращаться в формулу Ньютона (1.11) для вязкостного напряжения. [c.80]

Случай третий. Содержание здесь такое же, как и в случае втором, но для физических параметров непригодны универсальные степенные формулы типа uluo — iT/T )". Как было сказано, это относится к капельным жидкостям, главным образом, из-за более сложной зависимости их вязкости от температуры. Что касается газов в околокритических состояниях, то их физические параметры приобретают такие температурные особенности, что задачу приходится анализировать особо. В рассматриваемом случае нет возможности пополнить перечень аргументов функции (4-41) с помощью строгих теоретических соображений. Как показывает опыт, приемлемое обобщение в определенных границах получается при введении отношений коэффициентов вязкости р. [37] или отношений чисел Рг [32], вычисленных по температурам стенки и жидкости. Эти отношения призваны заместить собой температурный фактор 0 в (4-42). Итак, [c.101]

Краткое содержание. Гиперзвуковой вязкий поток, обтекающий наклонный клин в условиях теплообмена, исследуется с помощью обобщен -ного интегрального метода Кармана, справедливого для уравнений пограничного слоя сжимаемой жидкости. Введение температурной функции 5 позволяет свести основные уравнения пограничного слоя к двум обыкновенным дифференциальным уравнениям относительно толщины пограничного слоя 8(х) и функции теплоотдачи f x) с параметром S-j, характеризующим интенсивность теплообмена. Обсуждаются решения л х) и f(x) при различных Sq. Числовые примеры наглядно иллюстрируют эффект взаимодействия ударной волны с гиперзвуковым пограничным слоем в условиях как интенсивного, так и малого теплообмена. Показано, что значения локальных коэффициентов поверхностного трения и теплоотдачи зависят в основном от коэффициента вязкости на поверхности тела. [c.100]

В отличие от этого опытные данные ло вязкости многокомпонентных ВОТ — эвтектических смесей ароматических соединений — лучше всего описываются обобщенной формулой Бачинокого (3-50). По Н. И. Копылову [Л. 170] входящие в эту формулу коэффициенты для дифенилшой смеси имеют следующие значения Л =0,3059, а = 35, п= 1,631. [c.199]

Ограничимся разбором случая стационарного движения несжимаемой жидкости, имеюп1,ей постоянный коэффициент электропроводности и находящейся под действием внешнего стационарного однородного магнитного поля. Будем пренебрегать наличием в жидкости свободных электрических зарядов. Магнитную проницаемость (общепринятое обозначение ц, которое уместно сохранить в настоящем параграфе, не следует смешивать с обозначением динамического коэффициента вязкости приходится для последнего пользоваться выражением произведения ру плотности жидкости р на кинематический коэффициент вязкости у) будем считать одинаковой, для всех жидкостей и твердых границ, приравнивая ее значению ро пустоте. Отвлечемся, наконец, от действия всех объемных сил, кроме пондеромоторной силы (силы Лоренца) у X В, где у — плотность электрического тока, возникающего в движущейся со скоростью V электропроводной жидкости с коэффициентом электропроводности о за счет местного электрического поля с напряжением Е и магнитного поля с магнитной индукцией В, определяемая обобщенным законом Ома [c.391]

В работах [1-3] описан алгоритм оптимизации расчетов теплофизических свойств смесей, который реализован в адаптируемом пакете прикладных программ. Сущность алгоритма состоит в коррекции коэф ициентов обобщенного уравнения состояния, характеристических параметров ицциводуальных веществ, параметров бинарного взаимодействия, коэффициентов методик для расчета вязкости и теплопроводности по опорным экспериментальным данным. В качестве опорных используются данные о плотности, теплоемкости, вязкости, теплопроводности, фазовых равновесиях чистых веществ и бинарных смесей. Полученные для определенньк веществ коэффициенты уравнения состояния и параметры бинарного взаимодействия используются для расчетов смесей этих веществ. Поскольку использование данных о свойствах необходимо для алгсфитма оптимизации, то важное место занимают проблемы организации базы данных, выбора системы управления ею, взаимодействия расчетных модулей и базы данных. [c.75]

Теория Кубо и флуктуационно-диссипационная теорема дают нам чрезвычайно общие выражения для коэффициентов переноса, характеризующих линейную реакцию системы на внешнее поле. Известно, однако, что целый класс коэффициентов переноса, таких, например, как вязкость, теплопроводность и диффузия, не принадлежит к этому типу. Они описывают реакцию системы на пространственную неоднородность (см. гл. 13), вызывающую появление потоков вещества, импульса или энергии, которые стре мятся восстановить однородное состояние системы. Очевидно, что силы , вызывающие подобные потоки, невозможно естественным образом записать в форме возмущения микроскопического гамильтониана. Действительно, поведение отдельной молекулы одинаково в однородной и неоднородной системах, однако, внешнее поле влияет на ее законы движения. Отсюда следует, что на микроскопическом уровне механические и термические процессы принципиально отличаются друг от друга. Но макроскопически, напротив, явления обоих типов очень сходны, о чем свидетельствует, например, известное соотношение между коэффициентами электропроводности и диффузии в растворах электролитов. В связи со сказанным естественно возникает мысль — попытаться получить обобщение флуктуационно-диссипационных методов, позволяющее охватить также и термические коэффициенты. [c.325]

Эти простые формулы имеют, однако, ограниченную применимость. Прежде всего это связано с учетом диссипации хотя бы в рамках обобщенного уравнения Бюргерса (2.1). Оно уже не может быть приведено к уравне]шю с постоянными коэффициентами, и для него известны лишь некоторые приближенные решения. В решении (3.5) считается, что ударный фрош импульса близок к стациотрному, тогда его структура такая же, как в плоской волне (поскольку толщина фронта 6 = где V — кинематическая вязкость среды, заведомо мала по сравнению с радиусом его кривизны). Ясно, однако, что это справедливо лишь пока акустическое число Рейнольдса Ке //6 достаточно велико. Для плоской волны в виде одиночного импульса это условие всегда выполняется (если оно выполнялось вначале). Действительно, на больших расстояниях длина такого импульса / растет как у/У, а амплитуда падает как jyfx, т.е. 6 1/и Поэтому Ке остается постоянным, и если в начальный момент Ке > I, то ударный фронт всегда узок по сравнению с общей длиной импульса. Поэтому волна остается нелинейной до конца процесса. [c.83]

Анализ и обобщение имеющихся экспериментальных данных [49] о взаимосвязи между коэффициентами сжимаемости 2 кремнийорганических жидкостей и их молекулярной массой показал, что коэффициенты сжимаемости для низкомолекулярных кремнийорганических жидкостей класса ПДМС (с кинематической вязкостью менее 1000 сст) и класса ПМС-р имеют примерно постоянные значения, равные 0,268. Для высокомолекулярных кремнийорганических жидкостей класса ПДМС коэффициенты сжимаемости увеличиваются с ростом молекулярной массы согласно соотношению [c.284]

Предположим, что в простейшем случае имеется трубопровод диаметром й и длиной L и по нему перекачивается жидкость, кинематическая вязкость V которой (при заданной температуре перекачки) известна. Для определения потери напора в этом трубопроводе будем исходить из обобщенной формулы Лейбензона (6.6). В 65 было установлено, что входящие в эту формулу коэффициент А и показатели степени т, п и к зависят от режимов движения жидкости в трубопроводе, устанавливаемых по значениям числа Рейнольдса. В условиях рассматриваемой задачи ( = сопз1 Ь = сопз1 г=сопз1) Ре полностью определяется подаваемым по трубопроводу расходом. [c.213]

Поставленная задача решалась подбором обобщенной функции потенциальной энергрга атомов водорода и щелочных металлов, которая обеспечивает наиболее удовлетворительное описание всех экспериментальных данных по вязкости и теплопроводности паров щелочных металлов, т. е. критерием правильности методики является согласие расчетных коэффициентов переноса с экспериментальными по всем исследуемым элементам. [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...