Пар Физические параметры

С развитием электрификации и химизации в СССР роль теплотехники с каждым годом возрастает. Мощные паротурбинные установки на электростанциях с применением пара высоких параметров, внедрение комбинированных установок с одновременным использованием в качестве рабочих тел как водяного пара, так и продуктов сгорания, теплофикация городов, развитие реактивных двигателей и газотурбинных установок, отвод огромных тепловых потоков в ядерных реакторах для получения электроэнергии, переход к промышленному использованию магнитогидродинамического метода для непосредственного преобразования теплоты в электрическую энергию, широкое использование в народном хозяйстве холода и многие другие проблемы современной науки и техники необычайно расширили область теплотехники и все время ставят перед ней новые исключительно важные физические задачи. [c.3]

Оптимизация метрических и физических параметров с точки зрения этих условий может в определенной мере уменьшить нагрузку высшей пары, тем самым облегчить условия конструирования ее. [c.115]

Решение. Физические параметры воздуха при температуре / 20 Q 15] V = 15,06. 10" mV = 2,59 10" Вт/(м К) Рг = 0,703. При = = 50 °С давление насыщенного пара = 12 355 Па, скрытая теплота парообразования т= 2382,5 кДж/кг. [c.228]

В приложениях 9... 12 приведены значения физических параметров воздуха, газообразных продуктов сгорания, водяного пара и воды на линии насыщения. [c.343]

Приложение И Физические параметры водяного пара на линии насыщения [c.432]

В. Практике расчетов пользоваться приведенными формулами для определения физических параметров водяного пара почти не приходится, так как существуют таблицы этих параметров для кипящей воды, сухого и перегретого пара в зависимости от температуры или давления (некоторые из параметров приведены в приложениях 1 и 2). Пользоваться этими таблицами просто и удобно, так как для любого состояния воды можно быстро и точно определить параметры р, v, Т, i, s. [c.61]

Различают натуральные и проектные графики тепловой нагрузки. Натуральные графики отражают физическое изменение нагрузки на действующем предприятии. Они снимаются с помощью самопишущих регистрирующих, указывающих или суммирующих приборов-счетчиков. Тепловые нагрузки предприятия следует учитывать раздельно, в зависимости от теплоносителя (пар высоких параметров, пар низких параметров, горячая вода). Для каждого типа теплоносителя составляется график тепловой. нагрузки. Натуральные графики тепловой нагрузки позволяют строить аналогичные графики при проектировании новых нефтебаз или перекачивающих станций. В этом случае графики строят на основании расчета потребности в тепле по суткам, месяцам, а на их основании — годовой график. [c.254]

Все физические параметры выбираются по температуре насыщения. Индексы ж и п по-прежнему обозначают, что данная величина является физическим параметром соответственно жидкости и пара. [c.282]

Частные производные в формуле (142) определяются из формулы (141). В качестве определяющего размера рассматриваемой геометрической системы принят диаметр поверхности трения тормозного шкива ё. Величины физических параметров, входящих в систему дифференциальных уравнений (коэффициенты теплопроводности и температуропроводности), удельная теплоемкость и удельные веса элементов трущихся пар тормозов приведены в табл. 95. При изменении температуры в достаточно узких пределах эти величины, характеризующие свойства твердых тел, можно считать постоянными для всех точек тела [217]. [c.604]

Величины физических параметров для элементов трущихся пар тормозов [c.604]

Физические параметры перегретого пара при средней температуре ц и даВ Ленин р р, кг/м X, Вт/ (м К) V, м с Рг. [c.193]

Физические параметры X, v и Рг) принимаются для усредненных значений давления и температуры пара всего пароперегревателя или для рассчитываемого участка. [c.125]

ФИЗИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ВОДЯНОГО ПАРА (НА ЛИНИИ НАСЫЩЕНИЯ) [c.482]

Физические параметры жидкостей, газов и паров даны в табл. 8 — 12 и 18—2L [c.140]

Физические параметры 213 Пар водяной 89 [c.722]

Теплообмен на вертикальной стенке и горизонтальной трубе с постоянной скоростью отсасывания анализировался в [3-8, 3-23, 3-30, 3-35]. В теории [3-8] было принято, что температура поверхности пористой стенки постоянна. Пар чистый, насыщенный. Все физические параметры как жидкости, так и пара предполагались постоянными. Часть конденсата удаляется отсасыванием, в то время как оставшаяся часть образует жидкую пленку, стекающую под действием сил тяжести. Учитывались при этом и инерционные силы. [c.70]

В перечисленных работах рассматривалась ламинарная пленочная конденсация насыщенного быстродвижущегося пара на плоской изотермической поверхности. Физические параметры считались постоянными. Теплота трения не учитывалась. В работе [4-11] было принято, что скорость внешнего потока изменяется по степенному закону. [c.87]

Ламинарное течение пленки. Рассмотрим приближенное решение задачи. Пусть насыщенный пар движется сверху вниз в трубе, имеющей круглое поперечное сечение. Физические параметры пара и конденсата постоянны. Температуры поверхности пленки и стенки соответственно равны Гн и Тс. [c.106]

Физические параметры паровоздушного потока (индекс пг ), пара ( п ), воздуха ( г ) определялись по состоянию на входе в пучок (индекс 0) физические свойства конденсата ( ж ), а также теплота фазового перехода г отнесены к состоянию насыщения ( и ), определенному по парциальному давлению [c.138]

Критерии-симплексы, представляющие собой отношение физических параметров жидкости и пара, отражают влияние на процесс теплового взаимодействия этих фаз. Влияние критериев-симплексов при низких давлениях не должно быть значительным. [c.160]

Ранее рассмотрен теплообмен при небольших скоростях пара, когда, по-видимому, его динамическим воздействием на конденсат можно пренебречь. Направленное движение пара может привести К направленному движению конденсата. Процесс приобретает некоторую упорядоченность, зависящую от скорости пара и физических параметров. [c.169]

Коэф ф-ициент полезного действия сепаратора и устойчивость его работы, помимо физических параметров, зависят от скорости пара, величины начальной влажности, диаметра сепаратора и его длины. [c.181]

Математическая модель рассматриваемой комбинированной энергоустановки состоит из трех частей. Первая из них предназначена для описания процессов, определяющих физические параметры рабочих тел, используемых в установке воды и водяного пара, равновесной низкотемпературной плазмы, кислородно-воздушного окислителя. К расчетным параметрам относятся термодинамические параметры (энтальпия, энтропия, теплоемкость, плотность) и параметры переноса (вязкость, теплопроводность, электропроводность). [c.107]

Физические параметры рабочих тел. Поскольку не все используемые рабочие тела изучены одинаково, различны и способы определения их физических параметров. Наиболее изученным рабочим телом для паротурбинной части установки является вода (водяной пар). Для нахождения термодинамических параметров воды и водяного пара с высокой точностью оказался целесообразным метод, предусматривающий введение в память ЭЦВМ узловых точек существующих табличных значений свойств воды и водяного пара и интерполяцию для определения свойств рабочего тела между узловыми точками [1, 2]. Основной недостаток этого метода — необходимость использования довольно существенного объема исходной информации по узловым точкам. [c.108]

Некоторые результаты исследования. С помощью разработанной модели были проведены исследования в различных направлениях. На уровне использования отдельных составляющих модели определялись и анализировались взаимосвязи физических параметров низкотемпературной плазмы продуктов сгорания метана, саратовского газа, керосина, конвертированных водяным паром метана и саратовского газа [90, 120] в гаи-роком диапазоне значений р, Т, q , С , рассчитана и проанализирована большая серия МГД-генераторов [90, 121]. Вопросы, связанные с исследованием термодинамической эффективности комбинированных установок в целом, затронуты в [91—93]. [c.126]

Таблицы физических параметров газов, воды, водяного пара, жидких и твердых тел [c.19]

Так как рабочими телами в модели и в реальном деаэраторе являются вода и водяной пар одинаковых параметров, то этим и обеспечивается одинаковость физических свойств потоков в модели и образце. [c.73]

Формула (6-5) показывает, что критерий Рг определяется лишь физическими константами] таким образом, он сам представляет собой физическую константу. Теория и подсчеты показывают, что величина Рг для газов почти е зависит от температуры и, кроме того, для газов одинаковой атомности имеет почти одно и то же значение, а именно для одноатомных газов около 0,67, для двухатомных 0,72, для трехатомных 0,80, для четырехатомных 1,0. Для водяного пара при параметрах, достаточно далеких от критических, Рг близок к единице. [c.236]

В качестве примера, демонстрирующего особенности использования программного комплекса, остановимся на задаче моделирования динамики системы автоматического регулирования ядер-ной паропроизводящей установки (ЯППУ) малой мощности с реактором интегрального типа. В процессе проектирования системы автоматического регулирования исследовались проблемы расчетного обоснования ядерной безопасности ЯППУ в переходных режимах и в проектных аварийных ситуациях (обесточивание, стоп-вода , стоп-пар , отключение главного циркуляционного насоса и секций парогенератора и др.). Структурная схема моделируемой системы (см. рис. 11 на вклейке) скомпонована с помощью элементов каталога Реакторные блоки , а субмодели Кинетика нейтронов , Система управления , Теплофизические параметры АЗ и т.д., представляющие собой сложные многоуровневые структуры, набраны из каталогов общетехнической библиотеки типовых блоков. Общее число элементов в схеме - более 370, функциональных переменньгх - около 3000. На этом же рисунке размещены окна визуализации поведения физических параметров системы автоматического регулирования в процесее моделирования. [c.77]

Лабунцов Д. А. О влиянии конвективного переноса тепла и сил инерции на теплообмен при ламинарном течении конденсатной пленки.— Теплоэнергетика , 1956, № 12, с. 47—50. О влиянии на теплоотдачу при пленочной конденсации пара зависимости физических параметров конденсата от температуры.— Теплоэнергетика , 1957, № 2, с. 49—51. Теплоотдача при пленочной конденсации чистых паров на вертикальных поверхностях и горизонтальных трубах.— Теплоэнергетика , 1957, № 7, с. 72—80. [c.338]

Тепло раскаленного кокса, имеющего температуру 1000—1100°С, используется в установках сухого тушения кокса (УСТК), что обеспечивает прежде всего значительное повышение качества кокса. Кроме того, за счет использования физического тепла раскаленного кокса в УСТК вырабатывается пар энергетических параметров давлением 2,0—4,5 МПа. [c.48]

Лабунцов Д. А. О влиянии на теплоотдачу при пленочной конденсации пара зависимости физических параметров конденсата от температуры. Теплоэнергетика , 1957, № 2. [c.209]

Диаграмма Iq — д,н состояния воздуха. Зависимость между физическими параметрами воздуха (температурой /т, относительной влажностью фн, энтальпией Iq, влагосодерлонпем йн, парциальным давлением ф водяных паров, характеризующими состояние влажного воздуха при постоянном давленпн), графи- [c.84]

В практических расчетах учет зависимости физических параметров конденсата от температуры часто производят, выбирая в формуле Нус-сельта в качестве определяющей среднюю температуру пленки, равную средней арифметической из температур насыщения Тд стенки Тс. Исследование влияния зависимости физических свойств конденсата от температуры было выполнено К. Д. Воскресенским [3-6]. При произвольном законе изменения физических свойств конденсата от температуры им было получено решение для теплоотдачи при ламинарной пленочной конденсации неподвижного насыщенного пара на плоских вертикальных поверхностях в виде [c.52]

Коэффициент теплоотдачи ио сравнению со значениями, определяемыми при тех же тЭи и Гц формулами (6-6-5) и (6-6-6), увеличен в 1,05—3,52 раза — см. рис. 6-19. Здесь относительные средние коэффициенты теилоотдачи представлены в зависимости от числа Фруда Рг=2р й 2п/ржй/, где w-a — среднеарифметическая скорость пара на рассматриваемом участке I — длина осреднения, отсчитываемая от входной кромки. На рис. 6-19 гхо—коэффициент теплоотдачи, вычисляемый но уравнению соответственно (6-6-5) или (6-6-6). Физические параметры водяного пара выбирались по Г, =372,3 К. [c.170]

Приведенный на рис. 5.4 алгоритм реализован в виде программ для ЭЦВМ БЭСМ-4 на машинном языке и для БЭСМ-6 на языке АЛГОЛ. При расчете технологической схемы комбинированной установки применяются в качестве вспомогательных программы расчета физических параметров рабочих тел (низкотемпературной плазмы, кислород о-воз-душного окислителя, воды и водяного пара) и отдельных элементов схемы (МГД-генератора, камеры сгорания, сопла, компрессора и системы его охлаждения, регенеративной системы паровой турбины и т. д.). С учетом вспомогательных программ используется (например для БЭСМ-4) 3270 (8) ячеек оперативной памяти. Время счета составляет 15—40 мин в зависимости от исходных данных. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...