Паросодержание истинное объемное

Паросодержание истинное объемное 119 [c.384]

Рис. 7.6. К определению истинного объемного паросодержания

Истинное объемное паросодержание [c.295]

В отсутствие скольжения фаз, т.е. при ф = 1, расходное и истинное объемные паросодержания одинаковы. При этом согласно (7.5) и (7.6) [c.297]

Из введенных выше количественных характеристик расходные паросодержания л, Р, приведенные скорости фаз Wg, Wg, скорости смеси и циркуляции, Wq, расходная плотность смеси Рр обычно могут рассматриваться как известные, заданные. Они определяются по известным значениям расходов, свойств фаз, теплового потока на стенке, геометрии канала. Истинные параметры двухфазного потока (ф, w", w, ф, р р) являются функциями процесса и выступают обычно как цель анализа. Несложно убедиться, что знание любой одной из пяти величин достаточно для расчета остальных четырех. Например, используя (7.1) и (7.4), можно получить часто используемую связь истинного объемного паросодержания с массовым расходным и фактором скольжения [c.298]

Фотографии основных режимов восходящего двухфазного потока в вертикальном канале [10] приведены на рис. 7.7. Два первых слева фотокадра относятся к пузырьковому режиму течения — случаи отдельных (изолированных) а и плотно упакованных пузырьков б. Модель поведения отдельных пузырьков, размещенных в узлах кубической решетки, приводит к выводу о том, что пузырьковый режим существует до истинных объемных паросодержаний ф < 0,3. При [c.299]

При истинных объемных паросодержаниях ф = 0,3—0,7 и относительно низких скоростях смеси наблюдается снарядный режим течения (рис. 7.7, в) характеризующийся тем, что поперечный размер парового объема соизмерим с диаметром канала D = 0,7—Q,9d). Во многих экспериментах наблюдали через прозрачную стенку трубы весьма красивую картину следования паровых снарядов одного за другим (рис. 7.8, а). Головная часть снарядов имеет правильную, почти сферическую форму, что послужило основанием для названия режима и позволяет строить теорию их всплытия в трубе [3]. [c.300]

При высоких скоростях смеси наблюдается как слияние, так и дробление пузырьков, в результате возникает достаточно однородная (гомогенная) структура с хорошо перемешанными фазами. На фотографиях весьма сложно бывает различить очертания объемов, занятых жидкой фазой (рис. 7.7, г). Такой режим называют эмульсионным (в зарубежной литературе чаще используется термин вспененный ). Из-за высокой скорости смеси взаимное скольжение фаз относительно невелико, величина ф близка к единице. Область истинных объемных паросодержаний, соответствующих эмульсионному режиму, при различных сочетаниях скоростей смеси и давления может быть весьма широкой (ф = 0,3—0,8). Согласно [16] эмульсионный режим течения является основным для парожидкостных потоков при высоких давлениях, характерных для котельных установок ТЭС и парогенераторов АЭС. [c.300]

Расчет истинного объемного паросодержания 309 [c.309]

С точки зрения технических приложений целью расчета двухфазных течений являются гидравлическое сопротивление (канала или контура) и истинное объемное паросодержание ф. При этом структура потока и истинное объемное паросодержание взаимосвязаны, а надежный расчет градиента давления в двухфазном потоке в общем случае невозможен без информации о структуре и истинном объемном паросодержании. Отсюда следует и чрезвычайная важность, и огромная сложность расчетного определения ф. Отражением этого является и весьма развитая техника опытного измерения этого параметра (см., например, [10]). [c.309]

Действительно, пусть в канале с поперечным сечением s локальные скорости фаз равны = w. Если локальное значение истинного объемного паросодержания равно Ф ,оц, то объемный расход газа(пара) [c.310]

Рис. 7.12. Предполагаемые профили скорости W и истинного объемного паросодержания ф в плоском канале

ИСТИННОЕ ОБЪЕМНОЕ ПАРОСОДЕРЖАНИЕ В ПОТОКАХ С ЛОКАЛЬНЫМ СКОЛЬЖЕНИЕМ ФАЗ [c.312]

Истинное объемное паросодержание в кольцевом потоке однозначно определяется толщиной пленки [c.328]

Зависимость (7.42) решает проблему замкнутого математического описания кольцевых двухфазных течений. Использование соотношений для т ,, Тр истинного объемного паросодержания и коэффициентов трения преобразует уравнение (7.37) в алгебраическое уравнение (10-й степени) относительно безразмерной толщины пленки bid. При заданных расходах фаз, т.е. при известных приведенных скоростях, решение такого уравнения выполняется достаточно простыми стандартными методами на персональном компьютере. (Возможно и существенное упрощение этого уравнения, путем отбрасывания членов со старшими степенями малой величины bid.) При найденном значении толщины пленки из (7.35) несложно находится градиент давления. В [42] и [30] приводятся примеры успешного применения такой методики. [c.330]

Область V — это область равновесного течения смеси. В реальных установках протяженность области весьма велика. В ее пределах в принципе возможна последовательная смена всех структур — пузырьковой, снарядной, эмульсионной и дисперсно-кольцевой, хотя на самом деле многое зависит от скорости смеси, плотности теплового потока и давления. При высоких давлениях и больших скоростях снарядный режим, как правило, не возникает. При высокой скорости смеси и большом тепловом потоке весьма коротким может оказаться и пузырьковый режим, так как равновесное состояние в центре канала в этом случае достигается при значительных средних по сечению истинных объемных паросодержаниях. Область V — единственная, в которой совпадают значения х = коэффициент теплоотдачи [c.337]

Практически не менее важная задача расчета истинного объемного паросодержания двухфазных потоков в условиях теплообмена решается сегодня только с помощью эмпирических соотношений. Особенно сложным оказывается расчет действительного паросодержания в неравновесных потоках (области III и IV на рис. 8.1). Для пароводяных потоков используются эмпирические методики, основанные на обобщении опытных данных некоторые из них приводятся в [17, 32, 39]. [c.340]

В дисперсно-кольцевом режиме течения двухфазной смеси жидкая пленка на стенке может стать столь тонкой, что в ней невозможно достичь перегрева жидкости на стенке, необходимого для образования паровых пузырьков. В этом случае кипение сменяется режимом испарения с поверхности пленки. К сожалению, непреодоленные сложности моделирования дисперсно-кольцевых течений при наличии уноса и осаждения жидких капель не позволяют сегодня с достаточной уверенностью предсказать границу перехода от пузырькового кипения к режиму испарения пленки. В качестве приближенной оценки этой границы и, следовательно, применимости формул (8.18) и (8.19) можно принять условие ф < 0,75. При этом истинное объемное паросодержание ф рассчитывается по рекомендациям гл. 7 для адиабатных двухфазных потоков. [c.359]

В интервале относительных энтальпий хо х о истинное объемное паросодержание пароводяного потока определяется из зависимости [111] [c.24]

При рассмотрении стационарного процесса теплообмена при кипении в трубах такие параметры, как приведенные скорости обеих фаз Wq и Wq", истинное объемное паросодержание потока ф, температура насыщения и давление, меняются только вдоль оси трубы, поэтому в этом случае допустимо рассматривать задачу как одномерную. Тогда уравнение конвективного переноса теплоты для стационарного потока может быть записано в виде i[157] [c.185]

Рис., 9.4. Истинное объемное паросодержание Фдв на различных расстояниях у от теплоотдающей поверхности

Истинное объемное паросодержание ф определяют обычно с помощью номограмм норм расчета циркуляции или по аналитическим зависимостям (см. гл. 1). При давлениях р 1,0 МПа значения ф, определенные по номограммам и аналитическим зависимостям (1.32), (1.34) или (3.41), практически совпадают. Для низких давлений номограмм нет. В соответствии с зависимостью (3.41) [c.381]

Истинное объемное паросодержание в соответствии с зависимостью (3.41) [c.392]

Истинное объемное паросодержание на выходе из греющей секции определяем по формуле (1.32). [c.425]

Истинное объемное паросодержание будет характеризовать величина [c.314]

Изложены общие принципы ноетроення математического описания многофазных систем особое внимание уделено 1)ормулировке универсальных и специальных условии совместности на межфазных границах. Анализируется гидростатическое равновесие газожидкостных систем волновое движение на поверхности тяжелой жидкости, классические неустойчивости Тейлора и Гельмгольца гидродинамика гравитационных пленок. Рассмотрены закономерности стационарного движения дискретной частицы (капли или пузырька) в несущей фазе, механизм и количественные характеристики роста паровых пузырьков в объеме равномерно перегретой жидкости и на обогреваемой твердой стеикс. Приводятся характеристики течения газожидкостных потоков в канале, методы расчета истинного объемного паросодержания и трения в потоках различной структуры методы расчеты теплообмена и кризисов при пузырьковом кипении в трубах. [c.2]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Поскольку даже при высоких приведенных давлениях остается справедливым сильное неравенство р" р, то паровой пузырек в известном смысле — это пустота в жидкости. (Недаром в английском языке истинное объемное паросодержание газожидкостных потоков обозначается термином void fra tion — доля пустоты .) [c.271]

Как уже говорилось, волновой режим может перейти либо в кольцевой, либо в перемежающийся режимы течения. Можно ожидать, что реализация того или иного перехода зависит от истинного объемного паросодержания в предшествующем (волновом) режиме. В [71] принято, что при ф > 0,5 устанавливается перемежающийся, а при ф < 0,5 — дисперсно-кольцевой режим. Значению ф = = 0,5 отвечает при раздельном течении фаз значение параметра Мар-тинелли Х= 1,6. Таким образом, на рис. 7.11 кривая J — это расчетная зависимость F(X), определяющая границу волнового режима, а кривая 2, отвечающая условию Х= 1,6, показывает, в какой из двух возможных режимов превращается волновой режим течения. [c.308]

РАСЧЕТ ИСТИННОГО ОБЪЕМНОГО ПАРОСОДЕРЖАНИЯ В ПОТОКАХ КВАЗИГОМОГЕННОЙ СТРУКТУРЫ [c.309]

В рассматриваемых потоках квазигомогенной структуры на стенке канала располагается однофазная жидкость, т.е. локальное паросодержание равно нулю. Поскольку локальная скорость на стенке также равна нулю, то при любом монотонном законе изменения скорости W и паросодержания ф от стенки до центра канала получается, что области с повышенным локальным паросодержанием имеют более высокую скорость движения. В этом случае параметр распределения q> 1, т.е. 3 > ф. Рассмотрим в качестве простейшей иллюстрации течение двухфазной смеси в плоском канале высотой Ih (рис. 7.12). В отсутствие локального скольжения w y) = w (y) = = w(y). Предположим, что профили локальных истинного объемного паросодержания Ф окСД ) скорости w y) аппроксимируются степенными законами [c.311]

С началом области III начинается собственно двухфазное течение. Нижней границей области ///является сечение, в котором среднемассовая энтальпия достигает значения энтальпии насыщенной жидкости, т.е. = 0. Следовательно, в пределах области III двухфазный поток существенно неравновесный вблизи стенки всегда существует пар, причем действительное массовое расходное и истинное объемное ф паросодержание растет по длине, а в ядре сохраняется недогретая жидкость с локальной температурой Т<Т . [c.336]

На рис. 1.8 приведена типичная кривая изменения истинного объемного паросодержания ф в зависимости от массового расходного паросодержания потока х при адиабатном течении (q = 0) и при наличии обогрева (дфО). Такие зависимости могут быть построены лросвечиваяием потока у-излучением. Непосредственно из замеров по значениям интенсивности излучения при просвечивании канала, заполненного смесью, и канала, заполненного каждой. из фаз в отдельности, устанавливается истинное значение плотности смеси рист. По значениям рпст легко определить <р [из уравнения (1.13)], а также w и w" [зависимости (1.6) и (1.7)]. [c.20]

Для обогреваемого участка в расчет вводят среднее значение истинного объемного паросодержания фзаст, рассчитанное по средне- [c.59]

Основной характеристикой гидродинамики водяного объема при барботаже является истинное объемное паросодер-ж а н и е ф. Значения ф в различных точках слоя пароводяной смеси при барботаже даже при стационарном режиме не одинаковы. Если барботажный слой расположен непосредственно над трубами греющих элементов, то (вследствие неравномерности распределения тепловых потоков в греющих элементах, а также различий в числе вертикальных рядов труб в пучке) в разных точках сечения, непосредственно расположенного над греющими элементами, устанавливаются уже не одни и те же значения ф. В дальнейшем, по мере продвижения пара к поверхности раздела фаз (зеркалу испарения), скорость его изменяется и соответственно изменяются локальные значения истинного паросодержания ф. Для одного и того же общего расхода пара при неравномерном распределении его по сечению барботера унос капельной влаги паром значительно выше, чем при равномерном распределении. Поэтому в тех случа- [c.79]

На рис. 8.15 в координатах, отвечающих формуле (8.5), представлены опытные данные, полученные при кипении воды, этилового спирта и н-бутана в условиях, когда влиянием паросодержа-ния пренебречь нельзя. Эти данные относятся к перечисленным выше структурам течения парожидкостной смеси, поэтому в расчет здесь вводилась истинная скорость жидкости w. При ее определении истинное объемное паросодержание ф рассчитывалось по формуле (1.32) или по данным норм расчета циркуляции в паровых котлах (см. номограммы рис. 1.12). [c.242]

Толщина двухфазного слоя бдв всегда больше толщины пристенного перегретого слоя бдер. Соотношение между бпер и бдв, а также абсолютные значения бдв и истинного объемного паросодержания в пределах двухфазного слоя фдв для данной жидкости за- [c.256]

При неравномерном обогреве развитое паверхностное кипение устанавливается в условиях не стабилизированного в тепловом отношении потока жидкости. Когда величина то при заданном недогреве жидкости на входе в канал развитое поверхностное кипение устанавливается при более низких значениях средней плотности, тетлового потока ср по сравнению с q при равномерном обогреве. В условиях возрастающего по длине трубы теплового потока истинное объемное паросодержание <р увеличивается не 1 оль>к,о вследствие прогрева основной массы жидкости, но н вследствие роста q. Таким образом, условия возникновения развитого рцения, дри неравномерном обогреве трубы существенно отлича- [c.268]

Расчет истинного объемного паросодержания на выходе из аппарата фвых. Количество пара, образующееся в аппарате, [c.425]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...