Рабочий агент

Тепловые трубы с самотечным возвратом конденсата известны давно. Широкое распространение тепловых труб с фитилями началось недавно в связи с необходимостью отвода больших тепловых потоков от мощных, но малогабаритных полупроводниковых устройств. Практически незаменимы тепловые трубы с фитилями в космосе. Для охлаждения механических, электрических или радиотехнических устройств в земных условиях мы очень широко используем естественную конвекцию. В космосе естественной конвекции не может быть, поскольку отсутствует сила тяжести, и нужны иные способы отвода теплоты. Тепловые трубы с фитилями могут работать и в невесомости. Они малогабаритны, не требуют затрат энергии на перекачку теплоносителей и при соответствующем подборе рабочего агента работают в широком интервале температур. [c.105]

Другим примером конвертирования является перевод поршневых воздушных компрессоров на иной газ (аммиак, фреон). В это.м случае при-переделке необходимо учитывать различие физических и химических свойств рабочих агентов и соответственно выбирать материалы рабочих деталей. [c.48]

Обычно вытеснение нефти при помощи смешивающихся фаз можно разделить на процессы, при которых образование смешивающейся фазы происходит в самом нефтяном пласте (вытеснение нефти сухим газом при высоком давлении и обогащенным газом), и процессы, при которых с поверхности в пласт нагнетаются вещества, уже обладающие способностью полностью смешиваться с нефтью (сжиженные нефтяные газы, спирты, газоконденсаты, углекислота и др.). В последнем случае из-за сравнительно высокой дороговизны растворителей процесс смешанного вытеснения нефти обычно осуществляется по следующим схемам нефть — оторочка растворителя—сухой газ (если материалом оторочки являются сжиженные нефтяные газы) или нефть-оторочка растворителя-вода (если материалом оторочки являются спирты или углекислота). При этом вытесняющий оторочку рабочий агент (сухой газ или вода) также смешивается с материалом оторочки. [c.4]

Тензометрирование деформации сосудов осуществлялось со снятием показаний при рабочем давлении, при давлениях, превышающих рабочее давление в 1,25 и 1,5 раза, а также после полной разгрузки. Если сосуд выдерживал расчетное число циклов нагружения до рабочего давления, путем плавного повышения давления он доводился до разрушения. При этом фиксировалось разрушающее давление и количество рабочего агента, израсходованное на увеличение объема сосудов. С целью определения остаточных пластических деформаций в 25 сечениях цилиндрического корпуса сосуда замерялась длина окружности до и после разрушения. Сосуды испытывались при различных температурах до —55°С. Вода в качестве рабочего агента использовалась до +4°С, а при понижении температуры применялось арктическое дизельное топливо. [c.61]

Водоаммиачные установки широкого распространения в нашей стране не получили, так как для осуществления их рабочего процесса необходим подвод тепла высокого потенциала, а их рабочий агент — аммиак весьма токсичен. [c.205]

В простейшем случае изменение работы движущих сил может быть достигнуто опусканием или поднятием от руки заслонки, чем уменьшается или увеличивается, смотря по обстоятельствам, количество рабочего вещества, подаваемого в цилиндр машины. Но такого рода ручное регулирование подачи рабочего агента весьма грубо, потому неприемлемо, особенно для современных, по большей части быстроходных, машин. Необходимо получить автоматическое изменение количества подаваемого рабочего вещества, в связи с изменением угловой скорости главного вала машины. [c.85]

Как уже отмечалось, невозможность полного превращения тепла в работу в закрытых ТСП обусловлена значительным отводом тепла от рабочего агента в охлаждающую воду. [c.205]

В представление о подобии термодинамических процессов заложено предположение, что все вещества, служащие рабочими агентами подобных между собой процессов, могут находиться в так называемых соответственных состояниях. По отношению к телам однородным под соответственными понимают такие состояния, которые характеризуются одинаковыми значениями приведенных термических параметров [c.51]

Последовательные этапы проектирования изложены с максимальным приближением к физической сущности процессов, происходящих в потоке рабочего агента через проточную часть. [c.2]

Метод проектирования проточной части осевых турбомашин базируется на современных термодинамических и газодинамических основах теории турбомашин и может быть использован для судовых энергетических установок, работающих на рабочих агентах, применяемых в на-стояш,ее время в установках различных циклов. [c.5]

Выбор основных конструктивных форм турбоагрегата и параметров рабочего агента на входе и выходе в машинах и аппаратах схемы цикла как на расчетном, так и на всех ответственных нерасчетных режимах изучение изменяемости параметров рабочего агента во время прохождения его через проточные части машин и аппаратов. [c.6]

РАСШИРЕНИЕ И СЖАТИЕ РАБОЧЕГО АГЕНТА. РАЗБИВКА ЭТИХ ПРОЦЕССОВ НА СТАДИИ [c.8]

В качестве эталона, определяющего совершенство цикла изменений состояния рабочего агента в тепловой схеме энергетической установки, удобно применять обобщенный цикл Карно, состоящий из двух изотерм и двух изобар. Значение температуры °К изотермы внешнего теплообмена с горячим источником определяется современным состоянием энергетического машиностроения, допускающим работу изотермической машины расширения при указанной температуре Т . Что касается температуры °К изотермы внешнего теплообмена с холодным источником, то она определяется существующими природными условиями. [c.8]

Таким образом, выбранный эталон качества цикла имеет стабильные (в смысле изменяемости реальных циклов) граничные температуры, зависящие только от современного развития техники и от природных условий. Этот эталон можно с успехом применить к любым реальным циклам энергетических установок, работающи при любом рабочем агенте. [c.8]

Производя указанное чередование адиабатных и изобарных процессов, можно сколь угодно близко подойти в средней температуре изобарных процессов нагрева рабочего агента к изотерме горячего источника, т. е. приблизиться к изотермическому процессу расширения в обобщенном цикле Карно. Такой результат неизбежно приведет к разбивке суммарного адиабатного процесса расширения на стадии, которые будут отделяться одна от другой промежуточными процессами изобарного нагрева. [c.9]

Здесь указаны лишь основные причины, требующие разбивки на стадии суммарных процессов расширения и сжатия в цикле. Таких причин может быть и больше. В зависимости от конструктивных форм самого турбоагрегата могут потребоваться внутренние протоки рабочего агента, в которых процессы расширения и сжатия не будут сопровождаться передачей на сторону кинетической (механической) энергии потока. Этими протоками процессы тоже разделятся на стадии. [c.10]

При устройстве регенеративных систем внутреннего теплообмена может понадобиться произвести отбор части текущего рабочего агента при параметрах, определенных расчетами внутреннего теплообмена. Места отборов разобьют поток на части, в которых будет меняться массовый расход рабочего агента. Каждая такая часть со своим массовым расходом тоже должна рассматриваться как особая стадия суммарного процесса расширения. Могут быть и другие причины, благодаря которым общий процесс расширения рабочего агента можно рассматривать как происходящий по стадиям. [c.10]

Очень важно, чтобы при проектировании проточной части турбоагрегата число отдельных стадий, на которые приходится разбивать процесс, было возможно меньшим, так как всякие внешние воздействия на текущий рабочий агент обязательно приводят к энергетическим потерям, снижающим внутренний к. п. д. турбоагрегата. Следует поэтому сводить весь комплекс внешних воздействий, возмущающих непрерывный ход процессов расширения и сжатия рабочего агента, к возможно меньшему количеству точек приложения, т. е. разбивать процесс на возможно меньшее количество последовательных стадий. Используя диаграмму изображения процесса, надо стараться распределить разные внешние воздействия по точкам, отделяющим друг от друга стадии процессов, сводя количество таких стадий до минимума. [c.10]

ИЗУЧЕНИЕ РЕАЛЬНЫХ ПРОЦЕССОВ РАСШИРЕНИЯ И СЖАТИЯ РАБОЧЕГО АГЕНТА В ДАННОЙ СТАДИИ [c.11]

В результате согласований расчетов тепловой схемы установки с процессами, происходящими в проточной части проектируемого турбоагрегата, могут быть получены параметры рабочего агента в начале и конце каждой стадии как в идеальном, изоэнтропном процессе, так и в реальном, политропном, по опытным данным значений внутренних к. п. д. каждой стадии. [c.11]

Под изучением реальных процессов каждой стадии суммарного процесса в турбоагрегате будем понимать определение изменяемости параметров рабочего агента в зависимости от хода процесса. При таком изучении удобно перейти от абсолютных значений па раметров к их относительным значениям по параметрам начала процесса расширения или сжатия в данной стадии. В таком случае значения всех параметров будут получены в зависимости от отношения давлений где подстрочный индекс 1 приписывается [c.11]

Чтобы применить результаты такого изучения к проектированию проточной части, следует ясно представить себе влияние внешних воздействий на параметры рабочего агента при его сжатии или расширении. Из числа внешних воздействий примем во внимание только такие, которые имеют место в случае течения агента через проточную часть турбины или компрессора. [c.11]

Удобнее всего использовать термодинамическую теорию газового потока, разработанную Л. А. Вулисом [8] и нашедшую практическое применение в наших трудах [4 ] и [5]. В указанной теории поток предполагается одноразмерным. Для упрощения расчетных операций будем предполагать осевое течение рабочего агента прямолинейным, не считаясь на данном этапе расчетов с окружными составляющими скоростей течения. [c.11]

Последняя зависимость обеспечит одинаковую массовую (весовую) пропускную способность проточной части канала, вдоль которого идет процесс течения рабочего агента. [c.12]

В качестве другого примера использования изучения реального процесса течения рабочего агента можно привести определение располагаемой механической энергии (которая измеряется разностью энтальпий изоэнтропного процесса Аг,) и действительной такой же энергии (измеряемой разностью энтальпий торможения при политропном процессе М ), для которых можно найти уравнения Дг, и Мо = [c.12]

Так как в пределах одной стадии массовый расход рабочего агента не меняется, то от написанных зависимостей можно перейти к полезной отдаче механической энергии от потока валу ротора [c.12]

Обычно в практике проектирования базой для определения конструктивных форм и габаритных размеров лопаточных машин являются осевые и поперечные размеры проточной части. Поперечные (диаметральные) размеры, определяемые значениями d и L, могут быть получены в процессе течения рабочего агента (см. 1). [c.13]

Вычертив на основе приведенных расчетов диаметральные сечения (профили) проточных частей (на разных стадиях процессов расширения и сжатия рабочего агента), можно скомпоновать их в проточные части турбин и компрессоров проектируемой установки. Используя конструктивные формы и размерные соотношения агрегатов, подобных проектируемым, можно получить с достаточной степенью точности формы и габаритные размеры проектируемого агрегата. [c.13]

Следовательно, к. п. д. ступени в данном случае должен учитывать все внутренние потери в потоке рабочего агента. [c.15]

Выше, на этапе габаритных расчетов, была получена зависимость I = Зная величины г и Аг ост. можно найти параметры рабочего агента в начале и в конце процесса расширения в каждой ступени, в том числе и отношение . Пользуясь [c.18]

Параметры рабочего агента на выходе из ступени Ч- [c.19]

Прежде всего следует выполнить тепловые расчеты турбоагрегата на расчетном режиме, для которого проектировалась и тепловая схема установки. Из расчетов тепловой схемы надо взять параметры рабочего агента, находящегося перед машинами установки (турбинами и компрессорами) и за ними, и проверить, как в действительности будут осуществляться процессы его расширения и сжатия в машинах, спроектированных при расчетах цикла. [c.21]

Лопаточные машины (турбины и компрессоры), в которых процессы расширения и сжатия рабочего агента происходят в потоке, по массовому расходу рабочего агента существенно отличаются от поршневых машин. В последних процессы расширения и сжатия определяются движением поршня в цилиндре, т. е. целиком зависят от конструкции и условий работы машины. Объемы, описываемые поршнем, определяют, в основном, и массовые расходы рабочего агента. В лопаточных машинах массовый расход определяется термодинамическим параметром MF и целиком зависит от хода процесса расширения или сжатия, поэтому конструкция машины должна быть подчинена этой зависимости. [c.21]

При вытеснении оторочки растворителя сухим газом коэффициент охвата пласта процессом ввиду piaвнитeль-но высокой подвижности флюидов получается небольшим, обычно ниже, чем при заводнении. Кроме того, при вытеснении оторочки сухим газом требуется закачка под высоким давлением для обеспечения условий смешиваемости в пласте, что не всегда осуществимо. Поэтому возникает необходимость использовать для вытеснения оторочки углеводородных растворителей воду вместо газа, так как последняя характеризуется меньшей подвижностью, и таким образом осуществить вытеснение растворителя несмешивающимся с ним рабочим агентом. [c.4]

Наибольшее значение термического КПД цикла может быть получено при максимально высоких температурах подводимой теплоты, что подтверждается проведенным выше анализом зависимости КПД паровых циклов от параметров рабочего агента. Однако для создания реальных циклов и реализации указанных преимуществ требуются особые природные свойства рабочего тела, так как в отличие от цикла Карно в цикле Ренкина качество рабочего тела существенно влияет на термический КПД установки. Наиболее часто в качестве рабочего тела в современных энергетических паровых установках испольаус-ся водяной пар. Однако вода по своим свойствам не может удовлетворять всем требованиям, предъявляемым к рабочим телам о целью увеличения КПД. Прежде всего она имеет низкую критическую темпера-туру (Т р 647.15 К) и при этом достаточно большое критическое давление р р = 22,219 МПа. При таких физических свойствах воды и водяного пара при росте температуры перегрева не удается существенно повысить среднюю температуру подводимой теплоты. Вода имеет слишком большое значение удельной теплоемкости, а это, как [c.318]

Из теории и практики бурения известны определенные преимущества воздуха как рабочего агента перед промывочной жидкостью, поэтому пневмоударники в настоящее время широко применяют в нефтяной и газовой промышленности. [c.27]

Так как согласно постулату Карно исключить этот отвод тепла невозможно, то остается только один путь полного превращения тепла в работу — каким-либо способом вернуть все тепло, отданное охлаждающей воде, обратно рабочему агенту в термоприточном органе. [c.205]

Выбор цикла, совершаемого рабочим агентом в установке, является решающим фактором, обеспечивающим требуемые эксплуатационные качества судна. Построенная на базе такого выбора тепловая схема должна определить основные конструктивные формы, весо-габаритные показатели, маневренные и иные качества машин и устройств, обеспечивающих функционирование установки на всех ответственных эксплуатационных режимах и маневрах судна. [c.6]

Для такого упрощения расчетной техники будем считать процессы, происходящие с рабочим агентом в машинах и аппаратах, непрерывными, с монотонным изменением параметров рабочего агента. Таким образом, ступенчатость процессов исключается, отдельные ступени становятся бесконечно малыми и определение числа ступеней, их конструктивных форм и облопатывания становится ненужным все это приведет к значительному упрощению расчетов на данном этапе проектирования и исключит весь газо- [c.6]

Второй этап проектирования машин и аппаратов тепловой схемы посвящается главным образом определению числа ступеней процессов расширения и сжатия рабочего агента и подбору облопатывания проточной части ступеней. Здесь в основном используется гидродинамический аппарат и теория турбинной и компрессорной ступени. [c.7]

Обобщенный цикл Карно осуществляется еще и двумя изо барными процессами. Чтобы к. п. д. обобщенного цикла был-таким же, как к. п. д. цикла Карно, состоящего из двух изотерм и двух адиабат, необходимо, чтобы при течении изобарных процессов происходил идеальный внутренний теплообмен, т. е. чтобы количество тепла, освобождающееся из цикла при течении изобарного процесса низкого давления, незамедлительно и полностью (без потерь) передавалось рабочему агенту, совершающему изобарный процесс высокого давления. Такая идеальная регенерация тепла в цикле является столь же необходимой, органической особенностью идеального цикла, как и процессы расширения и сжатия, идущие по изотермам. Всякое пренебрежение указанными регенеративными изобарными процессами повлечет значительное снижение к. п. д. цикла. Газотурбостроение, даже современное, заслуживает особого упрека в таком пренебрежении. [c.8]

Все же стремление улучшить экономические показатели реального цикла энергетических установок не позволяет безоговорочно согласиться с непрерывными адиабатными процессами расширения и сжатия в цикле. При некотором промежуточном давлении такие процессы можно прервать и при постоянном давлении сообщить рабочий агент с горячим (в процессе расширения) источником тепла, повысив изобарически его температуру до температуры источника. Затем можно продолжить процесс адиабатного расширения до некоторого другого, более низкого давления, снова прервать процесс, снова сообщить рабочий агент с горячим источником и опять нагреть его изобарически до температуры последнего, повторив подобного рода операции несколько раз. [c.9]

Развитие турбостроения не опорочило давно предложенного метода нахождения внутреннего к. п. д. отсека турбоагрегата, отраженного в данной формуле. Изменилось только число указанных множителей и уточнились формулы и данные, по которым определяются коэффициенты отдельных потерь. Многие виды внутренних потерь в потоке рабочего агента исследованы в газодина- [c.16]

Параметры рабочего агента на входе в ступень давление ро, бар-, температуру °С и энтальпию кдж1кг. [c.18]

До настоящего этапа расчетов учитывались только главные факторы, влияющие на работу турбинных ступеней. Уточняя расчеты, необходимо в первую очередь принять во внимание внешние воздействия, которые оказывают на поток особенности проточной части, понимая под этим воздействие как конструкции ступеней, так и всей проточной части в целом — с ее зазорами, утечками и протечками рабочего агента помимо основного потока через лопаточные каналы. Таким образом, после подбора облопа-тывания требуется окончательно сконструировать отдельные лопаточные машины проектируемого агрегата, а затем точными тепловыми расчетами доказать, что сконструированная машина удовлетворяет исходным позициям ее проектирования. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...