Область переходная

Переходный режим. Между верхней границей области ламинарного режима движения и нижней границей турбулентного в трубах существует область переходного реЖима. Если число Рейнольдса для потока в трубе равно Re 2-10 , то установится ламинарный режим, если же Re l-lO , то —турбулентный. Однако даже при малых числах Рейнольдса режим движения может стать турбулентным на большом расстоянии от входа в трубу, например при A /d 500 это происходит уже при Re 2,6-10 [c.190]

Область переходная 173 Обтекание пластинки 227, 242 [c.409]

В области переходного режима 2300 < Re < 1 большое влияние на теплообмен оказывает, как и при ламинарном движении, свободная конвекция. В настоящее время не имеется достаточно удовлетворительных методик расчета теплоотдачи в переходном режиме. Приближенно коэффициент теплоотдачи в этой области может быть оценен по данным рис. 2.42. Максимальное значение а соответствует турбулентному течению [уравнение (2.277)], наименьшее значение а может быть рассчитано по уравнению (2.272). [c.186]

Перейдем к рассмотрению теплоотдачи при переходном режиме. В области переходного режима движения жидкости (2 10 < Re < 1 10 ) не имеется достаточно достоверных данных по теплообмену. На рис. 27.4 дана зависимость комплекса Ко [формула (27,3)] от числа Re в области переходного режима, которую можно рассматривать только как наиболее вероятную. [c.341]

Участок трубы, на котором коэффициент теплоотдачи по длине трубы возрастает (см. рис. 7.1), соответствует области переходного режима в незакрученном потоке, где реализуется закономерность Ни Re . [c.142]

Область переходного течения Ад =л кр1— [c.199]

При больших значениях наступает второй, переходный режим кипения (рис. 4-2, б). Он характеризуется тем, что как и на самой поверхности нагрева, так и вблизи нее пузырьки непрерывно сливаются между собой, образуются большие паровые полости. Из-за этого доступ жидкости к самой поверхности постепенно все более затрудняется. В отдельных местах поверхности возникают сухие пятна их число и размеры непрерывно растут по мере увеличения температуры поверхности. Такие участки как бы выключаются из теплообмена, так как отвод теплоты непосредственно к пару происходит существенно менее интенсивно. Это и определяет резкое снижение теплового потока и коэффициента теплоотдачи в области переходного режима кипения. [c.112]

Поведение металлов в области, переходной между малоцикловой и многоцикловой усталостью aii > сг > с ), характеризуется нестабильностью, которая проявляется прежде всего в том, что на кривых усталости обнаруживаются разрывы, перегибы и пороги. Причина этого заключается в более раннем по сравне- [c.35]

Слоистое демпфирующее покрытие состоит из трех слоев толщиной 50,8 мкм демпфирующего материала, чередующихся с тремя подкрепляющими слоями толщиной 0,127 мм. Это покрытие было выбрано потому, что оно обеспечивало сильное демпфирование колебаний панели при испытаниях в заданном диапазоне температур. Однако в условиях эксплуатации может потребоваться более щирокий диапазон температур. Этого можно достичь, комбинируя демпфирующие слои из различных клеевых материалов, имеющих несовпадающие температурные области переходных состояний. [c.350]

При выполнении сварных днищ из нескольких частей круговые сварные швы не должны располагаться в наиболее напряжённой области— переходной дуге. Швы, проходящие через переходную дугу, должны распола- [c.77]

Отчетливо обнаруживаются три области температурных напоров, в которых законы теплоотдачи значительно различаются. Левая, круто возрастающая ветвь кривой выражает закон теплоотдачи при пузырьковом режиме кипения, правая, почти горизонтальная ветвь кривой — закон теплоотдачи при пленочном режиме кипения, промежуточная, ниспадающая ветвь — закон теплоотдачи в области переходного режима кипения. [c.247]

В области чисел Re от 2000 примерно до 5000 режим течения жидкости в трубе отличается от режима течения при больших значениях критерия Рейнольдса, когда уже имеет место полностью развитое турбулентное течение в основной массе потока. В указанной области, переходной от ламинарного режима течения к развитому турбулентному, имеет место непрерывное возрастание степени турбулентности потока с ростом числа Re. [c.212]

Граница между областями переходной и максимальной интенсивности определяется непосредственно из уравнения (19) путем решения его относительно I. [c.298]

Как предложено также В. Г. Левичем [Л. 4], в области переходного слоя для Vt/v = /(ti) может быть использована степенная квадратичная зависимость. [c.433]

Неустановившиеся режимы являются, таким образом, переходными от одного установившегося режима к другому и поэтому относятся к области переходных процессов в системах регулирования. [c.64]

Особо следует отметить большой разброс параметров, характеризующих инициацию разрушения в биметалле в области переходных температур и ниже, который определяется следующими факторами [c.155]

Одно из преимуществ парового обогрева по сравнению с электрическим заключается в том, что паровой обогрев позволяет проводить исследования в области переходного кипения, в которой величина к убывает при повышении перепада АТ. Фотографирование кипения в этой области не дало ничего такого, что не было бы описано ранее [17] однако измерения температуры трубки позволили получить новые сведения. Прежде всего, действительная зависимость к от АТ для метилового спирта оказалась более слабой, чем это можно было бы вывести из графиков зависимости к или V от полного перепада АТ. [c.274]

Третья область — переходная. Она соответствовала значениям 45 i //i 55. Промежуток времени между началом [c.238]

Сопоставление известных расчетных результатов для Е = = =/(1—Р) проведено на рис. 2-9 (кривые 1—8). Там же нанесена зависимость (г от Р (линии 9—12) для разных коэффициентов скольжения фаз ф Ит/у, которая позволяет оценить роль расходной концентрации ц при рт/р 2 000. Ранее было показано, что для разных взаимонаправлений компонентов газовзвеси влияние на различно [Л. 71]. Рассматривая рис. 2-9, отметим, что стесненность движения массы частиц более всего сказывается в ламинарной области и менее в турбулентной. Указанное отличие проявляется тем резче, чем больше объемная концентрация частиц, что объясняется самой природой стесненного движения газовзвеси. Заштрихованная область переходных режимов хорошо усредняется линией I, построенной по формуле (2-19) с показателем степени, равным 3. Эту простую зависимость можно рекомендовать для практических расчетов поправочного коэффициента в рассматриваемой области газовзвеси, где Р<3% и соответственно )г< гкр 45. При этом разбежка величины Ер, определенная по различным данным, будет менее 7%. В ламинарной области расхождение линий, построенных по данным Гупало и Минца, закономерно, так как линия 4 построена для шаров, а линия 8—по опытным данным для частиц неправильной формы. [c.59]

Следующая зона II (см. рис. 75), расположенная в сторону вышележащих подповерхностных зон переходного слоя, имеет рыхлую, пористую структуру, связанную с обрывом большого количества дислокаций в нижележащей зоне. Она может быть описана как губка Менгера. В ней реализуются растягивающие напряжения. Фрактальная размерность заполнения веществом материала трехмерного пространства в данной зоне принимает значения в интервале 3>Л ° >2,5. Понижение фрактальной размерности и плотности вещества происходит за счет роста количества вакансий и пор в данной зоне переходного слоя. Фрактальная размерность структуры дефектов увеличивается по толщине зоны в направлении от объемной части и увеличивает энергетическое содержание данной области переходного поверхностного слоя. [c.119]

Область переходная 170 Обобщенная формула для С 194 Об-екание пластинки 227 [c.321]

По Прандтлю турбулентный поток состоит из двух областей ламинарного подслоя и турбулентного ядра потока, между которыми (по данным более поздних исследований, проведенных в ЦАГИ Г. А. Гуржиенко) существует еще одна область —переходный слой (рис. 5.7, а). Совокупность ламинарного подслоя и переходного слоя в гидродинамике называют обычно пограничным слоем. [c.78]

Однако в интервале i T>i i>i ядро потока недогре-то до кипения, но в пристенном слое жидкость кипит и паровые пузыри могут проникать даже в ядро течения, если скорость их конденсации в те или иные моменты времени меньше скорости парообразования. Именно эта область, переходная от зоны однофазного прогрева среды к зоне развитого кипения, является неустойчивой и может генерировать пульсации течения по всему тракту. [c.176]

Разрушение деформированных и рекристаллизованных молибденовых сплавов ЦМ2А и ЦМ5 в области переходных температур неодинаково. У рекристаллизованного сплава вязкого разрушения не наблюдается, образец изгибается приблизительно на угол 55° и протягивается между опорами. Точки, соответствующие ударной вязкости при температурах (для сплава ЦМ2А) 475°С и выше, фактически ударную вязкость не характеризуют, так как образец при этом не разрушается, а ордината соответствует работе, затраченной на изгиб образца и протягивание его между опорами. [c.44]

Состояние поверхности играет существенную роль при усталостном разрушении, так как развитие структурной повреждаемости происходит преимущественно в поверхностных слоях [70]. Более раннее пластическое течение поверхностных слоев металла по сравнению с объемом является причиной разрыва на кривых усталости в области, переходной между малоцикловой и многоцик-левой усталостью. Упрочнение путем науглероживания тонкого поверхностного слоя глубиной в несколько зерен (для нержавеющей и углеродистой стали) приводит к исчезновению разрыва на кривых усталости, повышению предела усталости до уровня напряжения, при котором до обработки наблюдался разрыв [71] [c.26]

Определение местного упругого НДС в максимально нагр)окенных зонах оболочечных корпусных элеменгов с помощью МКЭ. Разбиение переходных зон цилиндрического и сферического корпусов на конечные элементы (рис. 4.30 и 4.31) выполняют с учетом геометрии локальных областей переходной зоны и специфики НДС, определенного с помощью теории оболочек переменной жесткости. В соответствии с особенностями НДС сетку сгущают к наружной и внутренней поверхностям, а также в зонах краевого эффекта и концентращ1и напряжений (переходная поверхность радиусом г). [c.194]

Изуч ение теплообмена в двухфазных потоках представляет собой весьма трудную задачу ввиду сложности гидродинамической структуры потока, взаимного, порой определяющего влияния теплообмена и гидродинамики, Случайных отклонений от гидродинамической и термодинамической неравновесности. Режимы течения определяются рядом факторов давлением, общим расходом потока и соотношением между фазами, свойствами фаз, тепловым потоком, предысторией потока и др. По имеющейся классификации основными режимами течения являются пузырьковый, снарядный, расслоенный, эмульсионный дисперсно-кольцевой и обращенный дисперсно-кольцевой (пленочное кипение недогретой жидкости). Четких границ между ними не наблюдается, и существуют целые области переходных режимов. Пока не имеется детальной информации для всех режимов течения по таким основным характеристикам потока, как распределение фаз, скоростей и касательных напряжений. Поэтому основой для понимания явления служат визуальные наблюдения и некоторые экспериментальные данные по распределению фаз, их полям скоростей, уносу и осаждению, гидравлическому сопротивлению и т. д. К настоящему времени накоплена достаточная информация о режимах течения адиабатных потоков, однако мало данных по диабатным (с подводом тепла) потокам при высоких давлениях, тепловых нагрузках и большом различии теплофизических свойств. Подавляющее большинство исследований выполнено на пароводяных и воздуховодяных смесях. [c.120]

В области переходных температур для обеи марок сталей, независимо от условий термической обработки и структуры, получена общая связь ударной вязкости (энергии распространения трещины) от доли волокнистой составляющей в изломе (рис. 2). Только за пределами переходной области рассеяние резко возрастает, что объясняется снижением энергии зарождения трещины при охлаждении ниже Ткн и увеличением степени деформации до зарождения трещины при температуре выше Ткв. Единство зависимости ударной вязкости от вида излома и различие в критической температуре хрупкости, определяемой по виду излома, представляется целесообразным использовать для оценки роли структуры в методике выбора стали. [c.115]

При малых числах Рейнольдса (Re = 1,35 10 ) коэффициент теплоотдачи при AuqIuo = 4 увеличивался в 3,5 раза по сравнению со стационарным значением, а в области переходного режима течения при Re 3,55-10 всего лишь на 30%. В этих опытах мгновенное максимальное значение числа Рейнольдса превышало значение критического числа Рейнольдса следовательно, структура ламинарного режима нарушалась. Этим и объясняется существенное увеличение коэффициента теплоотдачи. [c.134]

В области переходных чисел Ке поток неустойчив и одному и тому же значению Не может соответствовать ряд значений коэффициента гидравлического сопротивления (рис. 1-1). Таким образом, функция (1-5) однозначна только в областях значений Не < НСкр, и Не > Нкр2- [c.17]

Переход вещества из двухфазной системы в однофазную и обратно, как это было показано, при термодинамическом рассмотрении критических явлений совершается в точке. Однако из опыта следует, что этот "tiepexofl не всегда совершается в точке, а иногда имеет переходную область. Переходные области могут быть различными для разных систем. [c.199]

При свободной конвекции переходная область движения соответствует значениям (Gr-Pr) 5-10 — 2 х X 10 [Л. 71 ]. Как видно из рис. 2-7, в интервале (Ог-Рг) й 10 — 5-10 , соответствующем верхней границе переходной обла сти, конвективная теплоотдача растет быстрее по сравнению с теплоотдачей для гладких труб, а затем падает до значений, характерных для гладких поверхностей. Наличие максимума для зависимости Nu = = / (А, S, Gr-Pr) находится в соответствии с данными для вынужденной конвекции в кольцевых щелевых каналах и трубах, полученными Нуннером [Л. 155 J, Федын-ским [Л. 116] и Грассом [Л. 21 ], согласно которым зависимость Nu = / (h, S, Re) также характеризуется максимумом для области переходного и турбулентного движения Re > 3000. [c.73]

При использовании выражений (5-13) и (5-15) следует иметь в виду, что критерий Рейнольдса заметно влияет на длину факела лишь в области, переходной от ламинарного режима к турбулентному, и почти не оказывает влияния при развитой турбулентности. Аналогично этому критерий Эйлера совершенно не оказывает влияния на 2офак В дозвуковой области истече- [c.76]

На рис. 199 даны профили скоростей в последовательных сечениях 1—6 ламинарного (сплошные кривые), переходного и турбулентного (штриховые кривые) пограничного слоя на крыле при одном и том же значении Ре набегающего потока. Как было уже показано на рис. 196, эти профили значительно друг от друга отличаются. Вертикальная прямая соответствует выбранному расстоянию у = к носика микротрубки от поверхности крыла. Точки А ,. 4 2, 3 дают значения иШ, регистрируемые микротрубкой в ламинарной части пограничного слоя. Когда носик трубки попадает в области переходного или турбулентного режимов, величина иШ от сравнительно малого значения (точка Аз) делает резкий скачок до значения А , а затем снова падает, проходя значения А , А . Если отложить на оси ординат (рис. 200) и/и, а на оси абсцисс относительные (в частях хорды) расстояния [c.530]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...