Скорость относительного объемного

Деля обе части на <11, найдем аналогичное выражение для скорости относительного объемного расширения Ь [c.345]

Для дальнейшего большое значение имеет еще одна деформационная характеристика движения среды — скорость относительного объемного расширения среды в данной ее точке, определяемая равенством [c.48]

Деформационная часть поля скоростей характеризуется еще одной важной величиной — скоростью относительного объемного расширения в данной точке, которую можно определить как предел [c.62]

Так как первоначально выделенный объем равен V = Ах Ау Аг, то скорость относительной объемной деформации получается равной [c.58]

L1. Скорость относительной объемной деформации частицы жидкости равна нулю, т. е. [c.20]

Скорость относительной объемной деформации элемента объема До описывается уравнением [c.310]

Вычислим в заключение этого параграфа важную для дальнейшего величину б скорости относительного объемного расширения Элементарного жидкого объема в данной точке движущейся жидкости. Замечая, что рассматриваемый элементарный объем бт можно представить тройным скалярно-векторным произведением [c.72]

Итак, скорость относительного объемного расширения элементарного жидкого объема в данной точке движущейся жидкости равна сумме диагональных компонент тензора скоростей деформаций, или, что все равно, дивергенции вектора скорости в этой точке. [c.73]

В гидродинамике сжимаемой вязкой жидкости принимается второе обобщение гипотезы Ньютона, согласно которому среднее нормальное напряжение равно сумме давления (со знаком минус) и произведения коэффициента второй вязкости Т1 на скорость относительной объемной деформации е [c.18]

Скорость относительной объемной деформации представляет изменение объема частицы, отнесенное к ее первоначальному объему и времени деформации [c.43]

Уравнения Навье-Стокса для несжимаемой вязкой жидкости получим, положив в уравнениях (4.35). .. (4.37) последний член, выражающий скорость относительной объемной деформации, равным нулю е = (11у W=0 [c.76]

Величины 1 ,, определяют скорости относительных удлинений элементарного объема в направлениях координатных осей определяют угловые скорости скашивания первоначально прямых углов. Скорость относительного объемного расширения равна [c.27]

Скорость относительного объемного расширения 27 -- удлинения 27 [c.419]

Определим величину скорости относительной объемной деформации частицы, выразив ее через соответствующие проекции скорости и, V и т. [c.25]

Следовательно, скорость относительной объемной де формации определяется весьма просто [c.25]

Тогда скорость относительной объемной деформации будет [c.29]

Скоростью относительной объемной деформации назовем отношение изменения объема к его первоначальному объему и скорости деформации, т.е. [c.35]

Рис. 59. Зависимость критической скорости относительного движения фаз от объемного газосодержания.

Из приведенных на диаграмме кривых видно (рис. 10), что к.п.д гидромотора зависит от режима его работы. Объемный к.п.д. снижается при повышении давления, так как увеличиваются утечки при уменьшении скорости вращения вала, так как абсолютные утечки практически не зависят от скорости вращения вала, в связи с чем относительные объемные потери увеличиваются. [c.26]

Пусть нормальная растягивающая нагрузка на связующее не может превосходить числа а (N а). Пусть р — текущий радиус витка, у — удельная масса ротора, со — его угловая скорость. Пусть зафиксированы наружный и внутренний радиусы / и г, т. е. г р i . Найдем относительное объемное содержание волокна А (р), минимизирующее функционал max Ее (р), т. е. растяжение витков, или, по существу, минимизирующее их натяжение. [c.26]

В [51] относительная объемная концентрация кислорода во всем объеме плотной фазы считается одинаковой, т.е. перемешивание газа в ней предполагается идеальным. Часть кислорода поступает в плотную фазу непосредственно из-под газораспределительной решетки, поскольку сквозь эту фазу газ фильтруется со скоростью [c.139]

В ходе эксперимента замерялись высота ртути в водомерном стекле и высота действительного уровня в колонке. По замеренным величинам вычислялось среднее относительное объемное содержание воды в слое <Рэф. Приведенная скорость легкого компонента определялась как [c.336]

Повышение окружной скорости последнего рабочего колеса вызовет ухудшение работы ЦНД на режимах с малым объемным расходом пара, что нежелательно в ожидаемых условиях будущей эксплуатации турбин. С этой же точки зрения неблагоприятно и увеличение степени веерности в последнем РК, так как в ступенях большой веерности срыв потока происходит при меньшем относительном объемном расходе Gv. Однако имеется эффективное средство борьбы с этим недостатком — деление последних рабочих лопаток на ярусы (см. п. XII.6) при этом значительно повышаются напряжения в лопатках и усложняется их изготовление. В будущем в случае применения новых материалов и более совершенных технологических процессов такое решение вполне осуществимо. [c.262]

Второй подслой поступательного потока, примыкающий к границе, имеющей скорость v при у = —Я/2), характеризуется относительным объемным расходом 1 — ац. В случае равных граничных скоростей (симметричный процесс) ац = 0,5, а для участка между валком и клином — отражателем ац = 1. [c.139]

Отсюда скорость относительного изменения жидкого объема (скорость объемной деформации) в точке [c.26]

Относительные объемные концентрации можно определить и как части общего сечения элементарной струйки смеси AS = AS- Согласно такому определению скорости компонентов смеси будут равны [c.15]

Это выражение, как уже указывалось, приближенное, так как при его выводе предполагалось, что во всех точках каждой грани нормальная к ней составляющая скорости ость величина постоянная кроме того, оно относится к элементу, имеющему малые, но произвольные размеры Ах, Ау, Аг. Чем меньше эти размеры, тем ближе к действительности предположение о том, что во всех точках одной и той же грани скорость имеет одинаковз ю величину. В пределе при Дх-—>0, Ду—>0,. 2— О мы получим точное выражение для скорости относительной объемной деформации в точке М , и это выражение не будет зависеть от произвольно взятых размеров исходного параллелепипеда [c.58]

Составим уравнение неразрывности в Щ1линдрических координатах. Подсчитаем скорость относительной объемной деформации движущейся жидкой частицы, показанной на рис. 1-12. Изменение объема этой частицы за элемент времени Л в направлении радиуса-вектора можно выразить так [c.28]

Так как в начальный момент времени выделенный объем был равен V = АхАуАг, то скорость относительной объемной деформации получится равной [c.62]

Это выражение, как уже указывалось, приближенное, так как при его выводе предполагалось, что во всех точках каждой грани нормальная к ней составляющая скорость есть величина постоянная и оно тем точнее, чем меньше Ах, АуиАг. В пределе, при А - 0,,Ах- 0,. Ау- О и Аг- О получим точное выражение для скорости относительной объемной деформации, которую можно выразить в виде [c.62]

На рис. 59 показана зависимость критической скорости относительного движения фаз от объемного газосодержанпя. Область под кривой в соответствии с (5. 4. 41) является областью существования частично стабильного расслоенного течения. Экспериментальные данные [69, 70] соответствуют критическим значениям [c.208]

Источником сильных пульсаций может быть также поверхность тангенциального разрыва скорости (от точки пересечрния скачков), если она заходит внутрь диффузора. Типичные кривые зависимости величин Од и с от относительного объемного расхода воздуха У/Fp (отношение действительного расхода У к расчетному Ур) при разных значениях числа Маха М приведены на рис. 8.58. Применяют также дроссельные характеристики диффузоров в виде зависимостей Од(ср) и схж(ср) при Мн = onst (рис. 8.59). [c.487]

Макроскопический перенос импульса фаз определяется величинами p° iViVi (i = 1, 2), поэтому при малых объемных содержаниях включений ( 2 1) и малых скоростях относительного движения фаз ( vj — Val/fi< 1) пульсационный перенос импульса Мс1Л по сравнению с макроскопическим. [c.55]

Поттингер [138, 139] применил аналогичный метод для изучения эпоксидных стеклопластиков и боралюминия и получил сорошее совпадение (в пределах 3%) статического и динамического (при распространении волны в стержне под различными углами к направлению армирования) модулей упругости. Тот же метод был использован в работе Невилла и Сиераковски [127] для анализа стержней из композиции стальная проволока — эпоксидное связующее (при распространении волн вдоль проволоки). Было установлено, что при увеличении относительного объемного содержания стальной проволоки рассеяние снижается, а скорость распространения волны возрастает в соответствии с правилом [c.304]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...