Стенки, влияние

Экспериментальные исследования на плоской пластинке позволили установить, что для адиабатической стенки влияние сжимаемости (числа Моо) на устойчивость пограничного слоя при умеренных числах Маха незначительно, т. е. устойчивость может рассматриваться такой же, как при Ма, о (несжимаемый поток). В случае неадиабатической (теплопроницаемой) стенки устойчивость существенно зависит от числа для заданного отношения температур (или [c.91]

Толщина стенки — Влияние на меха нические свойства 451 [c.485]

Предотвращение образования спели 234 — Толщина стенки — Влияние на выбор химического состава 234 Отливки из чугуна с шаровидным графитом — Механические свойства — см. Чугун с шаровидным графитом — Механические свойства [c.241]

Толщина стенки — Влияние на механические свойства 146 [c.242]

Толщина стенки — Влияние на выбор химического состава 61, 62, 172 [c.242]

При выводе соотношений (17) мы исходили из следующего. В рассматриваемой области неравновесного кипения (табл. 1) генерация пара происходит в основном на обогреваемой стенке канала, и ее интенсивность определяется тепловым потоком и температурой стенки. Влияние массовой скорости и температуры ядра потока на генерацию отражается через изменения температуры стенки. Это позволяет предположить существование зависимости вида [c.90]

Таким образом, в случае отдаленных стенок влияние струи на величину давления на стенки не является локальным, поскольку давление на стенку здесь определяется общей закономерностью изменения давления во всем объеме ограниченного пространства. Например, если пренебречь силой внешнего трения, то легко показать [32], что прирост давления в ограниченном стенками объеме под влиянием струи, после того как она раскрылась до стен, составляет [c.91]

Кроме пористых отложений, в практике эксплуатации приходится иметь дело с плотно сцепленными с поверхностью нагрева отложениями солей жесткости. В соответствии с нормами контурной воды эти соединения находятся в истинно растворенном состоянии. Выпадение соли происходит за счет кристаллизации, поэтому отложения имеют непроницаемую структуру. Закономерности возникновения кризиса теплоотдачи в упомянутых структурах примерно такие же, как и на непроницаемой металлической стенке. Влияние непроницаемых отложений на критические параметры практически еще не изучено. [c.146]

Вся эта разбивка общей потери на отдельные (по месту или виду происхождения) доли ведет к изучению зависимостей различных потерь от параметров турбины и выделению более крупных потерь. Следовательно, она позволяет проектировщикам и изготовителям турбин направлять свои усилия на уменьшение этих крупных потерь, известных по происхождению и сосредоточенных в определенных частях турбины, которые именно и надо совершенствовать, тем самым повышая к. п. д. турбин. Так, например, теперь можно считать установленным, что потери в быстроходном колесе сравнительно малы, а в отсасывающей трубе при больших нагрузках велики и, следовательно, в совершенствовании особенно нуждается именно труба. Далее, в последней путевые потери ничтожны, а вихревые велики. Следовательно, улучшение формы трубы может повести к заметному повышению к. п. д., а уменьшение шероховатости ее стенок влияния на к. п. д. почти не окажет. [c.156]

Рис. 15. Распределение давления по обтекаемой стенке. Влияние угла во

Рис. 16. Распределение давления по обтекаемой стенке. Влияние Мх

Как показали экспериментальные исследования, начиная с некоторого удаления от обрабатываемой поверхности, напряженно-деформированное состояние трубы, обрабатываемой дор-нованием при натяге 2А, практически совпадает с напряженно-.деформированным состоянием трубы, растягиваемой внутренним давлением в условиях плоской поверхности до той же окружной деформации на внутренней поверхности. Поскольку радиальные перемещения на внутренней поверхности являются интегральными величинами, зависящими от деформаций по всей толщине стенки, влияние деформированного состояния в сравнительно тонком приконтактном слое на эти перемещения незначительно. В связи с этим будем считать, что рассматриваемая деталь раздается на величину 2А в условиях плоской де-"формации. Величина натяга такова, что у внутренней поверхности радиусом а возникает пластическая зона. С тем чтобы в дальнейшем оперировать только безразмерными величинами, отнесём все напряжения к пределу текучести на сдвиг к, а все линейные размеры и перемещения — к радиусу г пластической зоны детали с постоянной толщиной стенки, равной максимальной толщине рассчитываемой детали. Ограничимся решением задачи в первом приближении. [c.162]

Вязкими обычно называют волны в вязкой среде, возбуждаемые колебанием стенки в своей плоскости. Возможное в этом слз чае точное решение уравнений гидродинамики показывает, что амплитуда возбуждаемой вязкой волны экспоненциально убывает по направлению нормали к колеблющейся стенке. На расстоянии б = (2v/(o) амплитуда волны убывает в е раз. Длина вязкой волны X = 2яб. При распространении акустической волны в направлении, параллельном плоскости стенки, влияние стенки на волну (из-за того, что скорость на стенке в вязкой среде должна обращаться в нуль, а вдали должна быть равна скорости в свободном поле) сказывается на расстояниях б. [c.210]

При расчете кривой /С,с для рассматриваемых каналов желательно учесть трение, поскольку оно влияет на течение двумя независимыми путями. Во-первых, трение вызывает непрерывное уменьшение градиента энергии в направлении течения. Во-вторых, в результате образования пограничного слоя на стенках влияние трения заключается в уменьшении эффективного поперечного сечения канала из-за неравномерного распределения скорости. Это приводит к увеличению среднего скоростного напора и уменьшению уровня давления на величину, зависящую [c.337]

Примерно также протекают процессы управления и в элементах, схема которых представлена на рис. 15.2,6. Однако на течение воздуха в этих последних элементах дополнительно сказывается влияние ряда факторов. На первоначальные характеристики течения иногда существенно влияет наличие второй стенки, к которой примыкает поток после отрыва его от первой стенки. Влияние на течение воздуха в некоторых элементах данного типа оказывает клинообразная разделительная перегородка между выходными каналами. На характеристики течений [c.169]

Хорошо известно [62, 8.41, 13.31], что влияние твердой плоской стенки на источник в точности эквивалентно влиянию воображаемого источника (рис. 94, а), помещенного симметрично относительно плоскости стенки. Влияние плоской свободной границы приближенно совпадает с влиянием воображаемого стока той же мощности (рис. 94,6). В самом деле, при наличии воображаемого стока на плоской границе выполняется условие и = 0 поскольку на ней же ди/д1 = О и U IJ = 0 /Н ), то имеют место небольшие вариации давления. [c.312]

Устойчивость сжимаемого ламинарного пограничного слоя с учетом трения и кривизны профиля скоростей была очень подробно исследована Л. Лизом и ц. Ц. Линем ). Выяснилось, что для теплоизолированной стенки влияние сжимаемости на устойчивость пограничного слоя при умеренных числах Маха незначительно. Это видно из рис. 17.27, на котором изображены нейтральные кривые для пограничного слоя на продольно обте- [c.476]

В случае шероховатой стенки влияние числа Маха на сопротивление больше, чем в случае гладкой стенки. Согласно Г. В. Липману и Ф. Э. Год-дару [ ], [ ], при режиме с полным проявлением шероховатости отношение [c.644]

Формулы выведены для станин из двух стенок с перегородками, однако в первом приближении ими можно пользоваться и для расчета станин из трех стенок. Влияние средней стенки относительно невелико и может пе > читываться. [c.270]

При кручении больше ослабляют окна, находящиеся в узкой стенке. Влияние окон при большой их длине весьма значительно и может понижать жесткость на кручение в 2—10 раз. Коэффициент понижения жесткости может быть определен расчетным методом или по графикам. [c.398]

Тепловые процессы в потоке газовзвеси протекают весьма сложно. Теплообмен осуществляется путем распространения тепла в газовой фазе передачи тепла твердой частице теплопроводности внутри частицы отдачи тепла этой частицей менее нагретому газовому элементу либо соприкасающейся другой твердой частице радиационного теплообмена газа с частицами, частиц друг с другом и со стенкой канала теплопроводности в ламинарной газовой пленке и в контактах частиц со стенкой. Влияние направления теплового потока на теплообмен с потоком газовзвеси и с чистым потоком в принципе различно, поскольку, кроме изменения физических характеристик газа, следует учесть изменение поведения и твердых частиц. Для охлаждения газовых суспензий существенны силы термофореза (гл. 2), которые могут привести к загрязнению поверхности нагрева и как следствие— к снижению интенсивности теплообмена при [c.181]

Учесть все эти многообразнью факторы невозможно. В первого приближения при расчете принимают, что смятие микрс Р° ностей составляет 0,5 — 0,6 первоначальной средней высоты микронс й ° стей. Влияние последующей эксплуатации учитывают коэффициентом загР. который при расчете прессовых соединений принимают равным 1,5-с [c.466]

Сравнивая (6.is), (6.16) и (3.14)...(3.18), видим, что температурное поле на жидкостном участке аналогично такому же для исследованной ранее системы однофазного транспирационного охлаждения стенки. Влияние параметров Л, В, St выше было проанализировано достаточно подробно. [c.136]

При теплопередаче через плоскую стенку термические сопротивления теплоотдаче определяются только значениями С1 и ог и равны 1/а1 и 1/а2- Иначе обстоит дело в случае цилиндрической стенки. Термические сопротивления laidi и la2d2 здесь определяются значениями не только 01 и ог, но и диаметрами dl и 2- При теплопередаче через шаровую стенку влияние диаметров сказывается еще сильнее, здесь термические сопротивления теплоотдаче соответственно равны l/d[d l и l/a2йi 2 Из этого следует, что если один из коэффициентов теплоотдачи о мал, то термическое сопротивление теплоотдаче может быть уменьшено путем увеличения диаметра на этом же принципе основано применение оребренных поверхностей нагрева. [c.306]

При передаче теплоты через цилиндрическую стенку термические сопротивления 1/aidi и l/azdz определяются не только значениями коэффициентов теплоотдачи, но и размерами самих поверхностей. При передаче тепла через шаровую стенку влияние диаметров di и dz оказывается еще сильнее, что видно из соотношений l/aid i и Xjatdh. Отсюда следует, что если а мало, то термическое сопротивление теплоотдачи можно уменьшить путем увеличения соответствующей поверхности. Такой же результат можно получить и для плоской стенки, если одну из поверхностей увеличить путем оребрения. Последнее обстоятельство и положено в основу интенсификации теплопередачи за счет оребрения. При этом термические сопротивления станут пропорциональными величинам [c.48]

Ребристые поверхности. При теплопередаче через плоскую стенку термические сопротивления теплоотдачи определяются значениями ai и аа и равны 1/ai и l/aj. При теплопередаче чйрет цилиндрическую стенку термические сопротивления определяются не только значениями коэффициентов теплоотдачи, но и значениями диаметров и равны 1/ajrfi и la2d2. При теплопередаче через шаровую стенку влияние диаметров сказывается еще сильнее здесь термические сопротивления теплоотдачи соответственно равны l/ai i и Это обстоятельство обусловливается тем, что внеш- [c.191]

Ребристые поверхности. При теплопередаче через плоскую стенку термические сопротивления теплоотдачи определяются через l/tti и l/ttj. При теплопередаче через цилиндрическую стенку термические сопротивления определяются не только значениями коэффициентов теплоо1 дачи, но и значениями диаметров, т. е. Ма- й и При теплопередаче через шаровую стенку влияние диа- [c.206]

По мере приближения к критическому сечению сопла профиль скорости принимает форму, характерную для ускоренного течения. При уменынении температуры стенки влияние градиента давления на профиль скорости ослабевает. [c.539]

Примем следующую упрощенную схему. Представим себе поток разбитым на две резко отличные по структуре области тонкую пристеночную область чисто вязкого движения — вязкий (ламинарный) подслой — и область не зависящего от вязкости, полностью турбулентного движения — турбулентное ядро потока. Принятое разделение, конечно, очень схематично. На самом деле при удалении от стенки влияние вязкости убывает непрерывно, а не сосредоточива ется в некоторой резко очерченной области. В порядке уточнения такой схемы можно было бы ввести еще промежуточную между вязким подслоем и турбулентным ядром потока переходную область, где наряду с турбулентным трением фигурировало бы и молекулярное трение. Введение такой переходной области оказывается полезным при изучении тепломас-сопередачи и будет в дальнейшем, так же как и теория непрерывного убывания влияния вязкости, изложено. Как показывает сравнение с опытами, в гидродинамических вопросах можно удовольствоваться такой схемой двух областей вязкого подслоя и турбулентного ядра (двухслойная схема). [c.576]

Поведение полраиичного слоя в процессе обтекания стенки зависит от устойчивости ламинарного течелия внутри слоя и кривизны обтекаемой стенки. На плоской обтекаемой стенке влияние на пограничный слой оказывает только устойчивость. При достижении параметром [c.219]

Аналогичное явление повышенного влияния сжимаемости имеет место и при продувке единичного крылового профиля в аэродинамической трубе с рабочим участком, ограниченным твердыми стенками. Влияние увеличения стеснения потока помеш енным в него крылом на аэродиналшческие характеристики профиля быстро возрастает с уве-.чичением чис.ча М о набегающего потока. [c.366]

Решение для произвольного, но известного закона распределения температуры стенки Ту,(1) может быть получено путем суммирования решений для соответствующего распределения указанных выше приращении температуры стенки. Влияния на теплообмен при фиксированном значении х каждого приращения температуры стенки при учитываются дополнительным введением интеграла Стилтьеса. [c.178]

В предыдущем теоретическом обсуждении не учитывались многие важные факторы, такие, как возрастание давления паров, которое возникает при Ь<сЬщах, отклонение от сферичности вблизи стенок, влияние вязкости и т. д. ). Тем не менее, это обсуждение, по-видимому, дает качественно правильную картину. [c.326]

Распределение температуры в турбулентном пограничном слое на плоской пластине при произвольном изменении числа Рп по толщине пограничного слоя исследовано Э. Р. Ван-Дрийстом и И. К. Роттой [ ]. В последней работе показано, что на распределение температуры и на теплопередачу влияют главным образом значения турбулентного числа Прандтля вблизи стенки влияние же значений Рг на более далеких расстояниях от стенки не столь существенно. [c.636]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...