Температура факела

Расчет эжектора состоит в определении предельных значений высоты Н и скорости полета Л/, до которых обеспечивается необходимая мощность воспламеняющего факела для заданных расхода сжатого воздуха и его параметров /, , Г, . Рассчитывают так же среднюю температуру факела и геометрические размеры эжектора. Расчетная схема эжектора показана на рис. 7.25. [c.339]

Средняя температура факела на выходе из сопла воспламенителя [c.342]

Рассчитаем температуру стенки по выражению (8-5) для случая, когда ест = 0,87 и ест = 0,б2 при температуре факела 1473 К и еф = 0,4. В первом случае температура стенки 7 ст=1192 К, во втором — 7 ст=1306 К- [c.214]

Для температуры факела 1530°С и средней температуры кипятильных труб 435°С в зависимости от значений степени черноты, равных 0,5 0,8 0,9 0,95, средняя температура обмуровки будет соответственно равна 1043, 955, 937, 929 К- Аналогично, увеличение степени черноты обмуровки топки парового котла уменьшает ее температуру, снижает потери тепла в окружающую среду и увеличивает термический к. п. д. котельной установки, т. е. эффективность ее работы. [c.216]

Топки с жидким шлакоудалением (рис. 36) работают в том случае, если температура минеральной части превышает температуру Гн , нормального жидкого состояния. Для получения таких условий температура факела Тф > Повысить темпе- [c.73]

Рекомендуемые значения действительны при средней температуре факела [c.179]

Темп загрязнения топочных экранов в промежутке между двумя очистками зависит от многих параметров, таких, как температура факела, аэродинамика топки, температура экранных труб и т. д. Поэтому скорость изменения теплового сопротивления отложений со временем для различных топочных устройств различна. Из рис. S.I8,e выясняется, что топочные экраны котла П-49 загрязняются несколько интенсивнее, чем экраны топки котла ПК-38. [c.223]

Температуру факела оценивают по выражению [c.176]

Утонение стенки трубы вследствие коррозии существенно зависит от температуры факела. На рис. 16 приво- [c.41]

Способ и качество перемешивания газа с воздухом оказывают большое влияние на длину факела, полноту сгорания газа и на получение наивысшей температуры факела. [c.16]

Подобно полям температуры изменяются также поля СО2. Характер полей Oj, СО и О2 при горении каменного угля, тощего угля и антрацита сохраняется одинаковым. Выравнивание полей температуры по сечению факела происходит одновременно с выравниванием полей СО2 на расстоянии от горелки, приблизительно соответствующем началу активного горения пыли на оси струи. В этом же сечении обычно наблюдается и максимальная температура факела. Дальнейшее протекание процесса характеризуется постепенным затуханием горения и снижением температуры газов. [c.162]

Такой характер изменения температуры факела удовлетворительно описывается трехпараметрической формулой [c.189]

В отдельных работах определялась температура факела у капли. Не останавливаясь на методике опытов, следует отметить, что замеренная температура значительно ниже расчетной. [c.207]

Указанный вопрос приобретает особое значение при работе топок с избытками воздуха, близкими к теоретическим (от<1,05), так как переход с ранее принятых коэффициентов избытка воздуха 1,15 на Ст<1,05 сопровождается повышением теоретической температуры горения почти на 150° С. При этом можно ожидать возрастания температуры факела, и тепловых потоков. [c.37]

Наиболее удобно задача решается при наличии газа, который должен безусловно использоваться как растопочное топливо независимо от сезонного графика потребления. Горелки нагружают на 50%i их производительности, ориентируясь по давлению газа. Подачу воздуха оставляют близкой к номинальной, чем достигается снижение температуры факела, а следовательно, и уменьшение излучения. [c.308]

Как показано на рис. 9-15, на экранах, занимающих всю высоту топки, термопары устанавливаются на обводах амбразур (1) к на уровне максимальных температур факела (2). Трубы, огибающие амбразуры, имеют повы-210 [c.210]

Поскольку в ванных печах почти все количество тепла (до 95% и выше) передается путем лучеиспускания, необходимо максимально в -пределах стойкости кладки поднимать температуру факела и его светимость. [c.203]

При сжигании мазута в неэкранированной топке температура факела составляет 1700—1800° С. В связи с этим футеровка топки выполняется из шамотного кирпича класса А внутренняя поверхность футеровки покрывается пластичной хромистой массой ПМХ-6. [c.59]

Расчитываются геометрические размеры основных деталей и узлов воспламенителя при его работе на критическом режиме истечения продуктов сгорания, среднемассовая температура факела, коэффициент эжекции. В последнем случае в техническое задание должны входить и параметры Р , Т эжектируемого воздуха, которым обычно служит вторичный воздух. Чаще всего из исходных данных известны марка горючего и потребная тепловая мощность факела пускового устройства N . Тогда расход топлива, кг/с, может быть найден из выражения [c.335]

В плазмогенераторах с вихревой стабилизацией среднеинте-фальная температура факела возрастает с увеличением интенсивности закрутки потока 5= Vj y - На рис. 7.28 показана схема плазмотрона, использующего в качестве плазмообразующего га- [c.353]

Температура факела Т, определяется как средняя геометрическая из теоретической температуры горения Ti, и температуры газа на выходе из топки Tj, т. е. Ту = VT1T2. [c.438]

Концентрация молекулярной серы в факеле зависит от первоначального количества диоксида серы в смеси и при определенном соотношении Н2/О2 имеет максимум. При 0,25% содержания SO2 в первоначальной горючей смеси максимальная доля S2 от общего количества серы в смеси не превышает 10%, а при 4% содержания SO2 — около 50%. Концентрация S2 в факеле при одном и том же соотношении Н2/О2 от температуры практически не зависит. Существенное влияние на содержание SO2 и H2S в факеле оказывает коцентрация окислителя. Со снижением концентрации кислорода в факеле (увеличение соотношения Н2/О2) количество диоксида серы в продуктах сгорания снижается с одновременным увеличением концентрации сероводорода. Чем ниже температура факела, тем более резко проявляются изменения в концентрации SO2 и H2S. Что касается радикалов S, SO и HS, то с обогащением горючей смеси топлива их количество при всех рассмотренных температурах сначала увеличивается в тем большей мере, чем выше температура, а затем снижается. При температурах выше 1800°С общее количество радикалов S, SO и HS может достигать 30% общего содержания серы. Разные радикалы имеют максимальные концентрации при разных соотношениях Н2/О2. [c.24]

К факелу выхлопа, были армированы кварцевым волокном Не -гозИ . Кварц использовался благодаря своей способности противостоять термоудару и кратковременному нагреву. Вибрация выхлопного сопла максимальна, когда температура поверхности не превышает 150° С. На больших высотах, когда температура факела достигает периодически, но кратковременно 540° С, нагрузки становятся пренебрежимо малыми. [c.113]

Впервые коррозионные повреждения экранных труб были обпарум< ены на барабанных парогенераторах высокого давления типа ТП-230-2 после эксплуатации их в течение четырех лет на АШ. Наружная поверхность труб корродировала со стороны, обращенной в топку, в зоне максимальных температур факела. Широкие и относительно неглубокие коррозионные язвы имели неправильную форму и часто смыкались. В середине наиболее глубоких язв появлялись свищи [Л. 15. [c.36]

Аналогичные результаты были получены также в Эй-мейдене Международным комитетом по изучению пламени [Л. 68]. В этих опытах было показано, что увеличение тонкости помола топлива и уменьшение коэффициента избытка первичного воздуха приводят к существенному смещению максимума температуры факела в сторону горелочного устройства. [c.163]

Как показывают многочисленные опытные данные, в топках больших размеров при горизонтальном расположении горелок максимальная температура факела пламени обычно наблюдается на уровне расположения горелочных устройств. В этой связи при постановке задачи о температуре газов на выходе из топки можно в первом приближении ограничиться рассмотрением одномерной схемы процесса, которая предполагает, что основное тепловыделение в топке происходит на уровне расположения горелок (Яг = Ямакс), где, как уже упоминалось выше, наблюдается также максимальная температура факела пламени 0макс В рассматриваемых условиях, при мгновенном сгорании топлива на уровне расположения горелок, обозначая через Н текущую радиационную поверхность нагрева, можно записать уравнение теплового баланса элементарного слоя пламени в виде [c.202]

На рис. 8-5 показаны кривые изменения квадрата диаметра капель для разных капель соляра [Л. 8-11 ]. Малое изменение диаметра в начале соответствует периоду подогрева. Однако при больших начальных диаметрах капли или при больших относительных скоростях значение числа Nu может изменяться достаточно сильно в процессе испарения. Поэтому в тех случаях, когда относительная скорость велика или когда капля имеет относительно большие размеры, т. е. когда критерий Nu по мере испарения капли уменьшается, кривая получается более пологой, чем это соответствует формуле (8-10 ). Следует отметить, что вокруг больших капель при температуре факела, значительно превышающей температуру среды, возникает естественная конвекция и число Nu становится функцией критерия [c.201]

При указанных выше допущениях предполагается, что непосредственно с каплей топлива соприкасаются его пары, навстречу которым диффундирует кислород. Горение происходит на некотором расстоянии от поверхности капли при стехиометрическом составе газов, т. е. при коэффициенте избытка воздуха 1,0. Последнее косвенно подтверждается тем, что видимая, т. е. определяемая оптическим пирометром, температура факела мало зависит от подаваемого через горелки количества воздуха, избыточная часть которого, таким образом, не успевает принять участия в горении и только разбавляет дымовые газы на последующих этапах массообме- на. Ниже зоны горения присутствуют только пары топлива и продукты горения, выше — кислород и продукты горения. Согласно теории время горения пропорционально поверхности капли или, что то же самое, квадрату ее диаметра. Выполненные, исходя из теоретических представлений, расчеты хорошо согласуются с опытными данными, получаемыми на конденсатных топливах (рис. 3-1). [c.45]

Наиболее полные результаты были получены на котле ПК-10-2, где при давлении мазута 7,5 ат была снята зависимость qз= f a) в интервале избытка воздуха от 1,0 до 1,2 (рис. 6-10). Для сравнения на график нанесена аналогичная характеристика, полученная при близком значении нагрузки и давлении мазута 16—17 ат. Как видно, разгрузка давлением вызывает рост критического избытка воздуха примерно на 2—3% по сравнению с регулированием числом форсунок. Разгрузка горелок в этом и большинстве других случаев сопровождается увеличением объема и снил<ением температуры факела. [c.173]

Крамлей и Флетчер изучали образование SO3 на керосиновой топке [Л. 8-34] (рис. 8-5). Содержание серы регулировалось добавкой сероуглерода. Предварительный подогрев воздуха позволил в широких пределах изменять температуру горения. Полученная авторами зависимость SO3 от температуры факела (рис. 8-6) требует существенных оговорок. Температура измерялась оптическим методом по окраске пламени в момент введения нафтената натрия. Вместе с тем авторы указывают, что температура обмуровки была на 400—500° С ниже температуры факела. Поверхность обмуровки, отнесенная к 1 кг топлива, в условиях стенда почти на порядок превышала суммарную поверхность топки и пароперегревателя реального котла. Сопоставление полученных концентраций SO3 с равновесными (см. рис. 8-3) показывает, что при измеренной температуре факела следовало ожидать значительно меньших выходов SO3, чем было получено в опытах. Последнее могло произойти в случае протекания реакции на более холодных поверхностях обмуровки. Основательность такого [c.213]

Уменьшение образования SO3 при понижении температуры факела было обнаружено ОРГРЭС на котле па-ропроизводительностью 28 т/ч с параметрами пара 19 ат, 308° С и фронтовыми прямоточными горелками. Вследствие отсутствия крутки выходящего из горелок потока условия подсоса газов к корню факела были неблагоприятны, горение растягивалось на всю топку и протекало с температурой I 250° С в ядре факела. При коэффициенте избытка воздуха =2 была зафиксирована температура точки росы 82° С. Сокращение подачи воздуха до =1,4 сопровождалось ростом температуры в ядре факела до 1 350° С и температуры точки росы до 95° С. [c.215]

Рассмотрим пример. Организованный на парогенераторе новый режим обеспечил лучший выход жидкого шлака. Однако есть подозрение, что одновременно произошло изменение зольности топлива, в связи с чем и улучшилось шлакоотделение. В подтверждение первой гипотезы приводится повышение температуры факела. Измерения проводились при новом и старом режимах с помощью оптического пирометра и дали Xi = 1 440° и а 2=1 410° С. [c.80]

Известно, что локальная температура факела не остается постоянной и зависит от работы расположенных на этом участке топки горелок, шлакования прилегающих участков экрана и ряда других факторов. Сделав 15—20 измерений температуры в сходной зоне аналогич ного парогенератора или проанализировав результаты предыдущих исследований, мы получим выборку температур, из которой и подсчитаем дисперсию. [c.80]

Перевод котлов на газообразное и жидкое топливо вызывает существенные изменения в работе кот-лов резко увеличивается теоретическая температура горения, а следовательно, и температура факела, которая прямо пролорциональна теоретической температуре горения. Увеличение температуры факела приводит 8 115 [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...