Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Коэффициент поверхностного трения

Величина с, называется коэффициентом поверхностного трения. Значения и f можно определить и непосредственно из (75),  [c.89]

Закон трения и формпараметры течения будут использованы при рассмотрении инженерных методов расчета трения. Но для равномерно распределенного вдува формула, по которой можно непосредственно рассчитать коэффициент поверхностного трения, получена обобщением опытных данных  [c.131]

Рис. 4-22. Влияние вдува в воздушный турбулентный пограничный слон на коэффициент поверхностного трения. Рис. 4-22. Влияние вдува в воздушный <a href="/info/485473">турбулентный пограничный слон</a> на коэффициент поверхностного трения.

Изменение коэффициента поверхностного трения при вдуве газов в турбулентный пограничный слой можно учитывать следующим выражением  [c.115]

На основании приведенного выше анализа были получены зависимости f от Reg. Эти кривые представлены на фиг. 24 и 25. Кривые удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. При заданном числе Рейнольдса и отсутствии массообмена расчетные значения коэффициента поверхностного трения несколько уменьшаются с увеличением теплоотдачи к стенке. Это не было предсказано ранее теорией, так как для этого необходимо учитывать утолщение подслоя с усилением теплообмена.  [c.423]

Коэффициент поверхностного трения зависит от величины производной  [c.99]

В качестве числового примера приводится частный случай обтекания плоской пластины с нулевым угл-ом атаки и числом Маха, равным 10. Дается сравнение локальных коэффициентов поверхностного трения и теплоотдачи с соответствующими величинами для адиабатического случая ход решения для других случаев обтекания клина указывается.,  [c.101]

Для нахождения коэффициентов поверхностного трения и теплоотдачи необходимо определить "Ч— и / (л ).  [c.104]

Рис. 1. Локальный коэффициент поверхностного трения. Рис. 1. Локальный коэффициент поверхностного трения.
Ввиду своей простоты задача сжимаемого пограничного слоя при нулевом градиенте давления привлекала большое внимание. Наиболее полная работа в этом отношении принадлежит Крокко [3]. Обобщив работу Крокко и ряд других работ, Янг [7] получил полуэмпирическую формулу для коэффициента поверхностного трения. Для случая отсутствия теплоотдачи она имеет вид  [c.156]

Изменение локального коэффициента поверхностного трения, входя-  [c.163]

Для всех видов градиента давления на распределение и величину локального коэффициента поверхностного трения w оказывает большее влияние, чем а. а оказывает большее влияние на распределение энтальпии и температуру стенки.  [c.165]

Локальный коэффициент поверхностного трения равномерного основного потока хорошо описывается формулой Янга. Полученные решения позволяют проверить справедливость этой формулы для градиентного течения.  [c.165]

Су — локальный коэффициент поверхностного трения а— коэффициент пропорциональности в аффинном соотношении р = а [J. р.  [c.312]

Необходимо, кроме того, заметить, что с учетом уравнения (6) коэффициент поверхностного трения приобретает простую форму  [c.315]


Используя зависимость локального коэффициента поверхностного трения от числа Рейнольдса, можно оценить Су из соотношения  [c.325]

Уменьшается коэффициент поверхностного трения [Ст (1) =0,0013 вместо 0,0015].  [c.379]

При фиксированном значении С с уменьшением от единицы значение о ( , , (7), т.е. коэффициент поверхностного трения на пластине, сначала увеличивается, а затем начинает уменьшаться. Максимум значений о ( , , С) при отсосе, т.е. при (7 < 0, соответ-  [c.97]

Как следует из сравнения результата расчетов с опытными материалами, принятое приближение достаточно хорошо передает влияние числа Маха набегающего потока и температурного фактора на такую характеристику пограничного слоя, как отношение коэффициента поверхностного трения в газовом потоке больших скоростей к соответствующему значению этого коэффициента при отсутствии влияния сжимаемости (Мю = 0). Подчеркнем, что в этом отношении ошибки, возникающие при отдельном определении числителя и знаменателя, могут, в известной степени, скрадываться, чем, по-видимому, и объясняется хорошее совпадение результатов расчета с экспериментальными данными, показанное на рис. 281 и 282.  [c.725]

Влияние вязких эффектов на нестационарные аэродинамические характеристики затупленных тел проявляется через коэффициенты поверхностного трения и вязкого гиперзвукового взаимодействия, связанные с толщиной вытеснения пограничного слоя 5. При колебательном характере обтекания тела эти функции могут быть представлены в виде  [c.159]

С/ — коэффициент поверхностного трения  [c.9]

Фиг. 46. Распределение давления, коэффициента восстановления, коэффициента теплопередачи и коэффициента поверхностного трения по дну выреза Моо = 1,8, V = 10 мм [47]. Фиг. 46. <a href="/info/249027">Распределение давления</a>, <a href="/info/9587">коэффициента восстановления</a>, <a href="/info/789">коэффициента теплопередачи</a> и коэффициента поверхностного трения по дну выреза Моо = 1,8, V = 10 мм [47].
Положение отрыва определяется условием равенства нулю коэффициента поверхностного трения. Поэтому оно может быть определено путем экстраполяции кривой с/ как функции расстояния в точку, где j = О, но, поскольку в окрестности точки отрыва касательное напряжение у стенки в сильной степени зависит от расстояния, для выражения закона распределения скорости у стенки недостаточно знать только расстояние от стенки, касательное напряжение, вязкость и шероховатость поверхности. Ротта предлагает улучшенную форму закона распределения скорости у стенки  [c.157]

Из формул (XV. 146) и (XV. 147) следует, что при наличии поперечного магнитного поля, неподвижного относительно пластины, с увеличением параметра т коэффициент поверхностного трения уменьшается, а толш,ина вытеснения увеличивается.  [c.444]

Поскольку поверхностное трение и теплоотдача измерялись в одинаковых условиях, имелась возможность проверить аналогию Рейнольдса как при вдуве воздаха, так и без него. Было найдено, что числа Стантона примерно вдвое меньше соответствующих коэффициентов поверхностного трения. Интерпретация Колберна аналогии Рейнольдса дает несколько более высокие значения.  [c.423]

Расхождение расчетных и измеренных значений коэффициентов поверхностного трения и теплообмена в области больших вдувов прежде всего может быть объяснено тем, что в одну теорию закладывается предположение о fj j О при йоо, в других этот результат достигается при конечных значениях вдува.  [c.235]

Краткое содержание. Гиперзвуковой вязкий поток, обтекающий наклонный клин в условиях теплообмена, исследуется с помощью обобщен -ного интегрального метода Кармана, справедливого для уравнений пограничного слоя сжимаемой жидкости. Введение температурной функции 5 позволяет свести основные уравнения пограничного слоя к двум обыкновенным дифференциальным уравнениям относительно толщины пограничного слоя 8(х) и функции теплоотдачи f x) с параметром S-j, характеризующим интенсивность теплообмена. Обсуждаются решения л х) и f(x) при различных Sq. Числовые примеры наглядно иллюстрируют эффект взаимодействия ударной волны с гиперзвуковым пограничным слоем в условиях как интенсивного, так и малого теплообмена. Показано, что значения локальных коэффициентов поверхностного трения и теплоотдачи зависят в основном от коэффициента вязкости на поверхности тела.  [c.100]


В случае малой интенсивности теплоотдачи или, наоборот, весьма интенсивной теплоотдачи в соответствующих разложениях (31) и (35) сохраняется только один член. Величина вычислена Пэем (см. стр. 106), а функция может быть непосредственно определена из выражения (33). Функции и для случая интенсивной теплоотдачи находятся с помощью метода, изложенного в разд. IV. В общем случае при малых значениях функции -(i( ) и /( ) представляются в виде ряда, а при больших следует применять численное интегрирование. После нахождения -г] ( ) и /(S) локальные коэффициенты поверхностного трения f и теплоотдачи fi вычисляются соответственно из уравнений (38) и (39).  [c.107]

В 1953 г. в Калифорнийском технологическом институте Хэккинен,. используя для определения коэффициента поверхностного трения датчик Давана, провел тарировку трубки Стантона при высоких скоростях, и изучил ее характеристики в этих условиях.  [c.174]

Отсюда получаем удобное выражение для локального числа Нус-сельта через средний коэффициент поверхностного трения  [c.324]

Соответствующий коэффициент поверхностного трения и число Нус-сельта для системы воздух — воздух представлены на рис. 3 и 4, где эти величины убывают с возрастанием массоотдачи обе кривые приближаются к нулевому значению при предельном расходе, когда пограничный слой отрывается от стенки. Коэффициент восстановления, приведенный на рис. 5, несколько понижается при массоотдаче, но не  [c.82]

На рис. 5.6,а и б приведены распределения вдоль радиуса среднего давления р° = р -Ра)/Яо и среднего коэффициента поверхностного трения т° = T /qo, а также среднеквадратичных значений их пульсаций = ((Рш)) /9оИ г = ( г )) /2/ оприхо/ = 4 на резонансном (Мо = = 0,95) и нерезонансном (Мо = 0,29) режимах. Исключение составляет распределение среднего давления, которое практически не отличается на этих двух режимах.  [c.146]

Хёрнер [Н.106 предложил следующий способ оценки профильного сопротивления. Коэффициент поверхностного трения, характеризующий основную часть сопротивления, определяется по числу Рейнольдса профиля. Если, например, для турбулентного пограничного слоя 10 -< Re 10 , то f = 0,44Re / . При этом минимальный коэффициент сопротивления равен удвоенной величине f с учетом толщины профиля. Для профилей NA A четырех- и пятизначных серий имеем  [c.319]

Ротта дает два различных выражения для С/, соответствУ гладкой и шероховатой поверхностям. Для гладкой поверх " с учетом эмпирической формулы Людвига и Тилмана [6], а Шульца-Грунова [7] коэффициент поверхностного трения жается в виде  [c.151]

Для определения точки отрыва турбулентного потока Маскелл [18] использовал эмпирическую формулу Людвига — Тилмана для коэффициента поверхностного трения при наличии градиента давления [6]  [c.159]

Ф и г. 6. Распределение экспериментальных и расчетных значений форм параметра Н и коэффициента поверхностного трения f для профиля NA A 5(216)-222 Re = 2,67-106, а = 8,1° [18].  [c.160]

Гарнер [23] разработал численный метод расчета нарастания пограничного слоя. Этот метод является комбинацией двух существующих методов Денхоффа и Хоуарта. За критерий отрыва принимается равенство нулю коэффициента поверхностного трения. На основе экспериментальных данных в интервале чисел Рейнольдса 0,35 "Ю Ке 4,18-10 выведено эмпирическое уравнение. Хоуарт ввел два параметра [24]  [c.164]


Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент поверхностного трения : [c.316]    [c.396]    [c.108]    [c.148]    [c.163]    [c.217]    [c.324]    [c.326]    [c.326]    [c.84]    [c.99]    [c.100]    [c.147]   
Прикладная газовая динамика. Ч.1 (1991) -- [ c.89 ]

Отрывные течения Том 3 (1970) -- [ c.251 ]



ПОИСК



Коэффициент трения

Тренне коэффициент



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте