Температура в пленке

Перейдем к решению поставленной задачи об определении профилей концентрации целевого компонента и температуры в пленке жидкости. Граничные условия (8. 4. 19) с учетом (8. 4. 25) преобразуются к виду [c.321]

Выберем систему координат так, как это показано на рис. 89 Очевидно, что изменение средней по сечению пленки температуры в рассматриваемом случае будет обусловлено, во-первых, наличием химической реакции на поверхности пленки жидкости и, во-вторых, процессом поглощения газа жидкостью. Определим сначала величину изменения Ts—Т Т — средняя по сечению жидкой пленки температура, Ts — значение температуры на границе раздела жидкость—газ), обусловленного наличием химической реакции первого порядка. Уравнение, описывающее распределение температуры в пленке жидкости, имеет вид [117] [c.329]

Полное изменение температуры в пленке жидкости будет представлять собой сумму вкладов в это изменение, обусловленных химической реакцией (8. 5. 11) и растворением газа в жидкости (8. 5. 25). [c.332]

В действительности температура поверхности пленки несколько ниже, чем температура насыщения. Однако для обычных жидкостей при не очень низком давлении это различие по сравнению с перепадом температуры в пленке пренебрежимо мало. [c.129]

При этом, как и ранее,, предполагается, что вся усадка приводит лишь к упругой деформации, пленки, а ее модуль упругости не меняется с температурой. В действительности при высоких температурах в пленках может развиваться пластическое течение, приводящее к релаксации напряжений. Кроме того, с повышением температуры модуль упругости пленки (особенно полимерной) может существенно падать. Поэтому фактические напряжения в пленках могут существенно отличаться от предельно возможных, вычисленных по формуле (2.10). [c.84]

Сопоставляя соотношения (8-32) и (8-33), нетрудно получить из распределения вязкости выражение для профиля температуры в пленке расплава [c.224]

Результаты сравнения приближенного и точного численных методов расчета приведены на рис. 8-25. Использование в качестве показателя степени в зависимости вязкости от температуры По обусловливает систематическую погрешность расчетов по приближенной методике до 10% замена его на i позволяет снизить ошибку расчета до 3%. Отсюда следует, что аппроксимация закона изменения вязкости экспонентой от координаты оказалась удачной, а ее уточнение дает практически идеальные результаты. Как и предполагалось, в случае малых перепадов температур в пленке использование в расчетах показателя степени ni приводит к завышению коэффициента вязкости (см. рис. 8-24), а сле- [c.226]

Однако теория эффективной теплопроводности неприменима вблизи поверхности тела, где происходит охлаждение за счет излучения во внешнее пространство. Но именно эта область формирует распределение температуры в пленке расплава, т. е. в значительной степени определяет [c.233]

Можно выделить два предельных случая, характеризующихся толщиной пленки конденсата. Если на пластине (Р=0) пленка очень тонка, скорость ее мала. Наличие пленки не оказывает существенного влияния на положение границы пара, профиль скорости пара описывается профилем Блазиуса, полученным при рассмотрении однородного пограничного слоя [2-10]. Профили же скорости и температуры в пленке должны быть близки к линейным. [c.94]

При помощи этих кривых можно установить продолжительность сушки покрытия при различных установившихся температурах в пленке для заданной твердости покрытия. Время подъема температу- [c.201]

Математическая обработка полученных экспериментально данных позволила установить общую для всех лакокрасочных материалов зависимость между режимными параметрами сушки (температура в пленке и время сушки) и технологическими параметрами пленки (твердость, толщина). [c.201]

Лучистые потоки, необходимые для поддержания температуры в пленке (выдержка изделий) [c.206]

Ж. Уравнения для определения перепада температуры в пленке [c.180]

Рис. 142. Распределение скоростей и температур в пленке стекающей жидкости на вертикальной стенке

Интенсивность теплообмена между пленкой и стенкой канала Q v будем относить к полному перепаду температур в пленке Тп — Т з, вводя коэффициент теплоотдачи или число Нуссельта [c.199]

Распределение температуры в пленке пара в нижней части трубы линейное. [c.193]

АТм — средняя разность температуры в пленке в град-, р — плотность материала в кг/лг . [c.110]

Теплофизические свойства жидкостей в этих формулах принимаются при температуре насыщения Г,. Теплофизические свойства пара в формуле (3. 23)-относятся к средней температуре в пленке (Т +Т )/2, а в формуле (3. 24) — к температуре насыщения. [c.61]

Например, известно, что значения относительного температурного коэффициента линейного расширения для металлов значительно больше, чем для их окислов. По этой причине при резких перепадах температуры в пленке создаются добавочные внутренние напряжения, которые вызывают растрескивание защитного слоя и оголение поверхности металла (скорость окисления при этом возрастает). Именно этим объясняется наблюдаемое на практике резкое ускорение газовой коррозии при переменном нагревании и охлаждении металлических изделий. [c.55]

Рис. 9.1. Схема распределения температуры в пленке конденсата

Поле температуры в пленке конденсата описывается уравнением Фурье — Остроградского, которое для принятых условий однозначности получает следующий вид [c.320]

Распределение температуры в пленке жидкости и испарившейся с волновой поверхности пленки влаги можно описать уравнениями [c.113]

Падение температуры в пленке может быть опреде- [c.280]

Здесь r - критерий деформируемости, 0 = 0(X(j, - температура поверхности, ДГ - характерный перепад температуры в пленке, Ср - удельная теплоемкость жидкости. Для малых углов 0 вес члена гидростатического давления в (1,10) становится значимым и его тоже нельзя отбрасывать. [c.203]

При нагреве оксидированного алюминия выше 150° в пленке также возникают трещины из-за различия в коэффициентах линейного расширения алюминия и пленки это приводит к заметному снижению пробивного напряжения при повышенной температуре. В пленках, полученных в щавелевой кислоте (как с [c.226]

Параболический закон роста окисной пленки, установленный впервые Тамманом на примере взаимодействия серебра с парами йода, наблюдали в опытах по окислению на воздухе и в кислороде меди и никеля (при t > 500° С), железа (при t > 700° С) и большого числа других металлов и сплавов при определенных температурах, В табл. 6 приведены параметры диффузии элементов в окислах. [c.59]

Характер распределения скоростей и температур в пленке зависит от режима течения. При F 6g < 300 -4- 400 реализуется ламинарный режим, а прпРез>403— турбулентный, как правило, с волнистой поверхностью (С. С. Кутателадзе, М. А. Стырико-вич, 1976). [c.178]

Необходимо отметить, что имеются эк пep мeнтaль-ные данные i[6.6, 6.48], указывающие на отличие профиля температур от линейного при волновом режиме и Re 300, т. е. ниже Кекр. Но так как в настоящее время еще нет расчетных зависимостей по теплопереносу в пленках при рассматриваемых условиях, принимаем допущения, что при Re ReKp температура в пленке изменяется линейно, но при волновом, течении снижение термического сопротивления учитывается поправкой Sv Для составления расчетной зависимости коэффициента теплоотдачи воспользуемся уравнением движения пленки конденсата, полученным из (6.28). В нем исключим члены, соответствующие силам инерции и перепаду давления вдоль оси х. Тогда уравнение записывается в следующем виде [c.160]

Взаимодействие между пленкой и стенкой канала. Пристенной жидкой пленке с расходом = 2я/ брзУз средней толщиной б и температурами на ее границах Т з и Тп- будем ставить в соответствие эквивалентный или приведенный однофазный поток топ же жидкости, занимающий все сечения канала и реализующий в пристенном кольцевом слое толщиной б (Н — 6 <г < Щ тот же расход Мз и тот же перепад температур от до Т з. При этом будем предполагать, что распределение скоростей и температур в эквивалентном потоке экстраполирует на все сечение канала степенные распределения скоростей и температур в пленке (7.2.23), а именно [c.195]

Как уже было сказано, в вышеприведенных расчетах вязкость принималась переменной вдоль смазочной плецки, причем для упрощения расчетов, вместо того чтобы использовать реальное изменение вязкости в зависимости от изменения температуры в пленке, рассматривалась зависимость от толщины смазочного слоя (2.15). Вышеприведенная Гипотеза очень точна, так как ход кривой вязкости в действительности очень близок к характеру изменения толщины й, и в то же время значения вязкости у входа и выхода из рабочей зоны подшипника являются реальными, и на их основании рассчитывается параметр q (3.2). [c.79]

До сих пор вязкость ц рассматривалась как постоянная характеристика смазочной жидкости, однако на самом деле большинство практически используемых смазок очень чувствительны к изменению давления и температуры. В контакте неприлегающих поверхностей давление стремится расти, так что не удивительно, что возрастание вязкости с давлением есть также существенный фактор в упругогидродинамической смазке. Во время скольжения фрикционный разогрев вызывает рост температуры в пленке, что уменьшает ее вязкость. Однако по причинам, которые будут ясны ниже, окажется возможным разделить эф- [c.378]

Перед формовкой на рабочие поверхности формы наносят разде-лительный слой (поливиниловый спирт, нитролаки, целлофановую пленку и др.), предотвращающий прилипание связующего к поверхности формы. По разделительному слою наносят слой связующего, затем слой предварительно раскроенной ткани, которую тщательно прикатывают резиновым роликом к поверхности формы. Этим достигаются плотное прилегание ткани к поверхности формы, удаление пузырьков воздуха и равномерное пропитывание ткаии связующим. Затем снова наносят связующее, ткань и т. д. до получения заданной толщины. Отверждение происходит при нормальной температуре в течение 5—50 ч, в зависимости от вида связующего. Время отверждения сокращают увеличением температуры до 60—120 °С. После отверждения готовую деталь извлекают из формы и в случае необходимости подвергают дальнейшей обработке (обрезке кромок, окраске и т. д.). [c.434]

Экспериментальные данные о кинетике окисления железа при высоких температурах в различных газовых смесях, а также экспериментальные данные Файткнехта о кинетике окисления меди находятся в соответствии с изложенной выше теорией образования многослойных пленок. [c.74]

Наиболее медленная атмосферная коррозия — в сухом воз духе. При. этом наблюдается потускнение чистой поверхности. металла 1. следствие образования на металле продуктов химической коррозии. При обычной температуре в сухой атмосфере такая пленка растет па металлах очень медленно и ее рост прекращается при небольщих толщинах. Коррозия сказывается, например, в потере отражате,тьмой способности металлического рефлектора или в виде потускнения блестящих серебряных или хромированных изделий. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...