Коэффициент турбулентной вязкости кинематический

Коэффициент турбулентной вязкости - кинематический Vt [c.649]

При турбулентном режиме носителями импульса становятся жидкие макрочастицы (турбулентные моли), совершающие хаотическое движение пульсационного характера, которое накладывается на основное направленное движение жидкости (так называемое осредненное движение). Полуэмпирическая теория турбулентности Л. Прандтля основана на определенном сходстве хаотического движения турбулентных молен с хаотическим движением молекул в газе. Если, основываясь на этой простейшей теории турбулентности, сравнить перенос импульса турбулентными молями с переносом импульса молекулами, то окажется, что турбулентный поток им пульса во много раз больше молекулярного. Поскольку поток импульса через единицу поверхности, параллельной направлению осредненного движения, равен трению на этой поверхности, то естественно ввести понятие турбулентного трения и формально связанной с таким трением турбулентной вязкости Тт = Цт((5шж/<3)/), где цт — турбулентная вязкость. Так же формально можно ввести кинематический коэффициент турбулентной вязкости (кинематическую турбулентную вязкость) Ут =, ит/р. [c.360]

В этих уравнениях компоненты скорости, концентрации и давления являются средними величинами D, 0, - молекулярный и турбулентный коэффициенты диффузии V, V, - кинематические коэффициенты молекулярной и турбулентной вязкости. Коэффициенты турбулентной вязкости и диффузии в общем случае являются функциями координаты у. [c.59]

Мг(к) динамический (кинематический) коэффициент турбулентной вязкости. [c.3]

Эта формула, принадлежащая Ж- Буссинеску (1877 г.), формально аналогична формуле Ньютона для вязкого напряжения Коэффициент е носит название кинематического коэффициента турбулентной вязкости и имеет размерность L /T. Если предположить или установить из опыта определенный вид зависимости е от координат, то мы решим задачу отыскания связи турбулентного напряжения и усредненной скорости. [c.101]

Используя (5-29) и (5-30), легко установить связь между кинематическим коэффициентом турбулентной вязкости г и длиной пути перемешивания I [c.102]

Рис. 1.5. Качественные изменения профилей касательного напряжения Тх, кинематического коэффициента турбулентной вязкости и скорости и для ускоренного (а) и замедленного (б) во времени течений в трубе (1 кс> акс кс квазистационарные значения)

На фиг. 41 показаны изменения кинематического коэффициента турбулентной вязкости vr = и длины пути перемешивания по радиусу гладкой трубы по опытам И. Никурадзе. При Re < 1.10" [c.154]

В большинстве исследований, посвященных применению теории пути перемешивания к околокритическим жидкостям, основное внимание уделялось учету околокритических явлений с помощью, кинематического коэффициента турбулентной вязкости. [c.91]

Выражения (18) и (18 ) по своей структуре совпадают с выражением (1.10) для е, но в них истинные градиенты скорости заменены на градиенты средних скоростей, а кинематическая вязкость V — на коэффициент турбулентной вязкости К. [c.99]

Рассмотрим сначала уравнение (29.70) и заметим, что первое слагаемое в его левой части описывает потерю энергии компоненты поля скорости с волновым вектором Ь на преодоление молекулярной вязкости, второе слагаемое— приток энергии к этой компоненте за счет работы внешних сил. а правая часть — обмен энергией и адиабатические взаимодействия между этой и всеми остальными компонентами поля скорости. Указанный обмен энергией можно описать (в духе полуэмпирических теорий) как сумму потерь энергии на преодоление турбулентной вязкости нли динамического трення (кинематический коэффициент турбулентной вязкости мы обозначим [c.664]

Еще продолжается некоторая дискуссия по вопросу о том, сможет ли по-прежнему проявляться периодический характер срыва вихрей при чрезвычайно больших числах Рейнольдса, скажем Ке>10 . Если вместо истинного кинематического коэффициента вязкости использовать эффективный коэффициент турбулентной вязкости (см. 2.2), то в таком случае можно вычислить новый интервал чисел Рейнольдса, в котором появляется возможность еще раз прогнозировать отрыв правильно чередующихся вихрей от очень больших плохообтекаемых объектов. Таким способом можно наблюдаемые время от времени в океанских течениях позади островов вихревые дорожки из больших вихрей привести в соответствие с существенно более мелкомасштабными экспериментальными наблюдениями. [c.109]

V — коэффициент кинематической вязкости, ен — коэффициент турбулентной температуропроводности. [c.171]

Уравнение (3.1) позволяет описать локальные и интегральные параметры потока, если известны кинематический коэффициент молекулярной и турбулентной вязкостей, плотность среды, касательное напряжение на стенке трубы. Особенности вариантов в математической модели пристенного турбулентного движения отражаются соотношениями для турбулентной вязкости. [c.58]

Заменяя кинематический коэффициент турбулентной вязкости через (3.8) и преобразуя, получим [c.86]

Согласно новой теории Прандтля принимаем, что кинематический коэффициент турбулентной вязкости е в формуле Бус-синеска [c.420]

Выражение (188) было предложено Буссинеском в 1867 г. В отличие от динамического коэффициента вязкости [х в формуле (6) коэффициент s учитывает не молекулярную структуру жидкости, а особенности турбулентного движения. Из формулы (189) следует, что величина е не является константой для данной жидкости, а изменяется при переходе от одной точки к другой в зависимости от кинематических характеристик потока в этих точках. Только при изучении турбулентности земной атмосферы можно считать коэффициент турбулентной вязкости постоянным для всех ее слоев. [c.153]

На фиг. 9—1 показаны изменения кинематического коэффициента турбулентной вязкости vj- = — и длины пути перемеши- [c.173]

Исследуя движение турбулентных струй в таких условиях И. В. Лебедев использовал в работе [29] выводы теории Л. Пранд-тля о постоянстве в поперечных сечениях струи кинематического коэффициента турбулентной вязкости, определяемого как отношение касательного напряжения на поверхности выделенного элемента потока к градиенту изменения скорости в направлении, нормальном к стенке, умноженному на плотность среды. При этом принимается, что величина указанного коэффициента, сохраняя постоянное значение в каждом данном поперечном сечении струи, меняется от сечения к сечению. Для каждого данного поперечного сечения условно считается неизменным и статическое давление, и на этом основании рассматривается уравнение равновесия выделенного элемента потока с учетом лишь сил, действующих в продольном направлении. При этих упрощающих допущениях выведено дифференциальное уравнение плоского движения элемента среды. Анализ полученного таким образом уравнения привел к заключению о том, что для характеристик течения при заданном отношении (см. рис. [c.173]

Имея в распоряжении дополнительный размерный параметр /, можно ввести еще один масштаб длины Ы = -ли Ц (толщину нейтрально стратифицированного ЭПС) и безразмерный параметр стратификации ло = Ло (Казанский и Монин (1961)). Тогда толщина стратифицированного ЭПС будет иметь вид Л = /го (м.о), где (М о) —некоторая универсальная функция. Определяя ее как толщину потери импульса можно положить /г (/С/ ) Ч где К — эффективное значение кинематического коэффициента турбулентной вязкости. По правилам п. 8.3 при сильной неустойчивости асимптотически К перестает зависеть от и , так что К д То) Х X д/срРо) откуда [c.427]

Сю и Смит [81] разработали методику преобразования кинематического коэффициента турбулентной вязкости для случая пе-реМ Снной плотности к виду выражений (3-38) и (3-39) для постоянной плотности. Выражения для коэффициентов турбулентного обмена могут быть записаны в виде [c.92]

Сю и др. [29] на основе данных по водороду разработали другой приближенный метод, который применим к пленочному нинению в режиме эмульсионного течения (большое паросодержание). Поток рассматривается как однофазный, причем его свойства описываются путем обобщения свойств жидкой и паровой фазы с весовыми коэффициентами, соответствующими истинному объемному паросодержанию. При получении результирующего соотношения было сделано несколько предположений, в том числе следующие 1) профили температуры и окорости полностью развитые и 2) капли движутся с той же скоростью, что и пар, в осевом направлении, но .мог>т проникать из ядра потока в пристеночную область, где они ударяются о стенку и испаряются. При численном исследовании учитывались кинематический коэффициент турбулентной вязкости, профили скорости и профили температуры. Для инженерных расчетов была разработана упрощенная приближенная методика, соответствующая этой аналитической модели. Она основана на использовании эмпирического коэффициента пленки С и соотношения Диттуса—Бёльтера [формула (12-17) с коэффициентом, равным 0,023], в котором обобщенные физические свойства вычисляются при рассчитанной температуре пленки. Алгоритм расчета следующий. Сначала вычисляется среднее объемное паросодержание оп по формуле [c.292]

В третьей главе рассматриваются основные концепции теории осредненного турбулентного движения. В этой главе рассматривается зурбулентное движение в гидравлически гладких трубах, уточняется структура пристенного турбулентного движения, рассматривается изменение турбулентной вязкости от координат, составляется уравнение турбулентного движения, теоретически описываются кинематические и динамические параметры, дается сопоставление с известными экспериментами, раскрывается физическая сущность известных и вновь полученных функций (коэффициентов) связей, формулируется инвариантный закон сопротивления жидкости, дается инженерный метод расчета турбулентного движения в гидравлически гладких трубах и т.п. [c.7]

Исследования Ф. Г. Галимзянова /33 - 56/ показали, что динамическая скорость не является масштабом скорости для турбулентной вязкости, и определенные допущения следует реализовать уже в математических моделях, которые исключают зависимость конечных соотношений для кинематических и динамических параметров от частных экспериментальных результатов. Кроме этого Ф. Г. Галимзянов дал /33 - 56/ единый метод определения связей (коэффициентов) между распределенными и эквивтентными параметрами потока вязкой среды. [c.35]

Согласно новой теории Прандтля примем, что кинематический коэффициент е турбулентной вязкости в формуле Буссинеска т = ре duJdy постоянен в пределах поперечного сечения струи. Приближенность этого допущения почти очевидна, так как вблизи границы струи (при больших у) более естественно считать е -> 0. Тем не менее результаты, получаемые при допущении о незавн-симостн е от у, оказываются вполне удовлетворительными. Принятая гипотеза н условия размерности позволякуг заключить, что коэффициент е турбулентной вязкости можно выразить формулой [c.382]

Турбулентные моли переносят не только импульс, но и теплоту. На этом основании вводится турбулентная теплопроводность (коэффициент турбулентного переноса теплоты) д- = у( д11ду), где — плотность турбулентного теплового потока Кт — турбулентная теплопроводность. Аналогично кинематической турбулентной вязкости вводится турбулентная температуропроводность Нт= [c.361]

Re = ---число Рейнольдса, выражающее меру отношения сил инерции движущегося теплоносителя к внутренним силам вязкости и условия перехода от ламинарного режима течения к турбулентному v - кинематическая вязкость F =FLjU - безразмерные массовые силы (например, сила тяжести теплоносителя pFi = pg s m в, где g — ускорение свободного падения, в — угол наклона потока теплоносителя относительно горизонта или объемная архимедова сила в случае свободной конвекции жидкости F = АТ, где р - термический коэффициент расширения жидкости, ЛТ - избыточная температура и др.) точка означает дифференцирование по времени t, причем t = tKLjU )-, индекс после запятой означает дифференцирование по соответствующей координате (г,/ = 1,2,3) [c.91]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент турбулентной вязкости кинематический : [c.601] [c.94] [c.136] [c.283] [c.151] [c.18] [c.37] [c.242] [c.552] [c.568] [c.571] [c.148] [c.153] [c.699] [c.96] [c.695] [c.713] [c.100] [c.197] [c.156] [c.156] [c.123] [c.268]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...