Напряжения трения

Приведем это выражение к безразмерному виду, для чего в правую часть введем соответствующие масштабы преоб )азования. В качестве последних для плотности, скорости, времени, касательного напряжения трения и геометрического размера выберем рп. Ип, Тп, и I, т. о. соответствующие величины, характеризующие дисперс- [c.16]

Напряжение трения и ударов частиц вызывает дополнительную потерю давления Арт. По имеющимся опытным данным примерно можно оценить удельную си- [c.135]

Далее заметим, что для каналов круглого и кольцевого сечения (внутренний теплоотвод) напряжения трения чистого потока [c.183]

Такая формулировка связана со следующими обстоятельствами. Известные дислокационные модели зарождения микротрещин [4, 25, 170, 247] показывают, что они возникают при некотором критическом значении локальных напряжений в голове дислокационного скопления. Это соответствует критическому значению эффективного напряжения = Эффективное напряжение здесь определяется равенством a ff = ai — оо, в котором величина Оо есть так называемое напряжение трения, являющееся суммой напряжений Пайерлса—Набарро и сопротивления скольжению, обусловленного взаимодействием дислокаций с примесными атомами, точечными дефектами и исходными дислокациями [170]. Иными словами, оо есть напряжение, соответствующее началу пластического течения в зерне. С другой стороны, как известно, при температуре нулевой пластичности Т = = Tq условие наступления пластического течения (2.3) есть одновременно и условие разрушения сг/ = От(7 о) [170, 222]. Очевидно, что в данном случае выполнено условие зарождения микротрещины, и, следовательно, справедливо равенство [c.67]

Второй параметр — tg ф, названный автором локальным, представляет собой предельный тангенс угла закрутки потока и определяется как отношение поверхностных касательных напряжений трения в тангенциальном и осевом направлениях [c.10]

Рис. 4.3. Гипотеза радиальных потоков энергии т — касательные напряжения трения — поток тепла dE — поток кинетической энергии

Вихревое напряжение трения определим по имеющейся оценке интенсивности турбулентности е = 0,258 [210] [c.184]

Полученное напряжение трения следует считать осредненным и постоянным по всему сечению трубы. С учетом (4.56) и (4.58) потери давления, вызванный турбулентными напряжениями трения, [c.184]

Если напряжение трения, обусловленное столкновением частиц со стенкой, не учитывается, а периметр оР связан с А через гидравлический диаметр [c.299]

Вычислив с помощью (73а) значение поперечного градиента скорости у стенки (у — Ь), найдем из (71) напряжение трения у стенки [c.89]

Разделив напряжение трения т , на pul, получим связь между [c.281]

После того, как решение уравнений (31), (32) найдено, могут быть определены напряжение трения на стенке [c.290]

Для определения профиля скорости и напряжения трения на стенке необходимо решать одно обыкновенное дифференциальное уравнение третьего порядка (41) [c.293]

Величина /" (0) зависит от числа Мо и показателя о в степенной зависимости коэффициента вязкости от температуры. Расчеты профилей скорости и температуры, а также напряжения трения на стенке для сжимаемого газа при со = 0,76 были [c.294]

Вводя безразмерный коэффициент теплоотдачи (число Стантона St) и выражая напряжение трения Гш через коэффициент [c.295]

Используя (60), находим напряжение трения на стенке, толщину вытеснения б и толщину потери импульса 5 [c.303]

Если теперь подставить полученные выражения в интегральное соотношение количества движения (59), то получим обыкновенное нелинейное дифференциальное уравнение первого порядка для определения толщины пограничного слоя Ь х) или параметра Л(а ), однозначно связанного с б. После того как распределение толщины пограничного слоя и параметра Л вдоль обтекаемого контура найдено, можно вычислить напряжение трения по формуле (61) и профиль скорости по формуле (60) в произвольном сечении пограничного слоя. [c.303]

Используя (63) и (64), находим напряжение трения на стенке [c.305]

Подставляя полученное выражение для напряжения трения в уравнение импульсов (62) и интегрируя в области турбулентного течения (от ж р до I), получим [c.313]

Дифференцируя по у уравнение (110) и учитывая уравнение неразрывности (101), получим 5 т/5I/ = О при г/= О, т. е. вблизи стенки напряжение трения остается постоянным [c.320]

Найдем выражение для напряжения трения на стенке, используя (126) [c.324]

Тогда выражение для напряжения трения (128) при и = 7, <а = 0,75 принимает вид [c.326]

Для турбулентного пограничного слоя при Мо= 0 величина фо(Мо) может быть определена следующим образом. Будем искать распределение напряжения трения поперек пограничного слоя в точке отрыва в виде многочлена от г//б [c.334]

Напряжение трения в турбулентном погранич ном слое можно представить в виде суммы [c.335]

В тех случаях, когда пограничный слой намного тоньше ударного слоя (зоны между ударной волной и поверхностью тела), расчет напряжений трения и теплообмена ведется обычными методами, разработанными в теории пограничного слоя (гл. VI). [c.128]

Рис. 3.11. Интенсивность турбулентности е (а) и состааляюшие турбулентного напряжения трения (6) [37]

При закрутке на входе по закону твердого тела турбулентность является существенно анизотропной наибольшее значение имеет радиальная составляющая, наименьшее — поперечная [37]. По длине трубы вследствие уменьшения интенсивности закрутки продольные и поперечные пульсации в периферийной области постепенно возрастают до 5—7%, а в приосевой уменьшаются до 6—10%. Радиальная составляющая 8 при затухании закрутки также уменьшается. Относительное значение ту] улентной энергии, равное отношению энергий пульсационного и осредненно-го движений, максимально в приосевой области и может достигать 0,04—0,06, что значительно больше, чем при осевом течении в трубах [197]. На рис. 3.11,5 приведены также данные, характеризующие радиальное распределение турбулентного напряжения трения Основной особенностью распределения является смена знака его абсолютного значения, что обусловлено наличием областей активного и пассивного воздействия центробежных массовых сил на структуру течения. По мере затухания закрутки касательные напряжения у стенки уменьшаются, а в приосевой области увеличиваются. Одновременно радиус нулевого значения смещается к оси. [c.116]

Формула (1.3.22) получена для расчета массообмена при свободном стскании пленки жидкости по стенке с регулярной шероховатостью. В этом случае на поверхности пленки жидкости отсутствует напряжение трения. [c.26]

Например, в случае обтекания тела плавной формы при больших значениях числа Рейнольдса пограничный слой настолько тонок, что распределение давлений по поверхности тела определяется в первом приближении из уравнений движения идеальной жидкости. Далее, как будет показано в гл. VI, по известному распределению давлений можно рассчитать пограничный слой и найти напряжения треипя у поверхности. При необходимости можно во втором приближении рассчитать влияние пограничного слоя на внешнее обтекание тела (за пределами слоя) и затем определить более точно напряжения трения. Но [c.91]

Величина сплы трения, действующей на единицу площади, т. е. напряжение трения, обозначается обычно через т. Напряжение трения в пограничном слое, согласно гипотезе Ньютона, пропорционально градиенту скоростп в направлении нормали к поверхности тела ( 4 гл. II), т. е. [c.276]

Аналогичным образом можно оценить напряжения трения на стенке Гщ = jijduldy) . Используя полученные выше оценки [c.280]

Здесь X — расстоянпе от передней кромки пластины.) Наиболее характерным признаком такого перехода на пластине является резкое увеличение толщины пограничного слоя и напряжения трения на стенке. Одной из особенностей пограничного слоя на пластинке является то, что вблизи передней кромки он всегда ламипарен и только на некотором расстоянпп х р начинается переход в турбулентный режим течения. Ввиду сложности движения в переходной области и небольшой ее протяженности обычно пренебрегают конечными размерами этой области, т. е. считают, что переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный происходит при X = скачком. [c.282]

Для сжимаемого газа при линейной зависимости коэффициента вязкости от температуры (о] = 1) приближенные значения напряжения трения и толщины потери импульса не будут зависеть от числа Мо в полном соответствии с результатами численных расчетов, основанных на использовании дифферепци-20 [c.307]

При турбулентном режиме течения в пограничном слое, как будет показано дальше ( 4), напряжение трения может быть вьфажено через толщину потери импульса. Для этого заменим число Re в уравнении (131) через величину Кб = PoUoS / [c.313]

Тогда, например, для безраз1мерного напряжения трения на стенке имеем [c.333]

Для ламинарного пограничного слоя как несжимаемой жидкости, так и сжимаемого газа при переменном давлении во внешнем потоке суп] ествуют различные методы расчета. Наиболее точные методы основываются на численном интегрировании дифференциальных уравнений и требуют применения вычислительных машин. Для турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости разработаны приближенные, полуэмпириче-ские методы расчета. В случае небольшого градиента давления во внешнем потоке расчет турбулентного пограничного слоя сжимаемой жидкости может быть произведен при условии, что влияние градиента давления учитывается лишь в интегральном соотношении количества движения (59). При этом считается, что профили скорости и температуры, а также зависимость напряжения трения от характерной толщины пограничного слоя имеют такой же вид, как и в случае обтекания плоской пластины. [c.338]

Если перед скачком пограничный слой турбулентный, то распределение давления в области взаимодействия практически не зависит от числа Рейнольдса (рис. 6.32). Это объя)сняется слабым влиянием числа Рейнольдса на основные характеристики турбулентного течения (толп шну пограничного слоя, профиль скорости, напряжение трения на стенке). [c.344]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...