Пульсации турбулентные

С другой стороны, характерную частоту пульсаций турбулентного потока жидкости можно определить как отношение средней [c.130]

Очевидно, что любой подход к проблеме турбулентного движения будет иметь исходным пунктом понятие турбулентной пульсации. Турбулентная пульсация в самом общем плане может рассматриваться как возмущение основного движения жидкости, распространяющееся в условиях турбулентного потока. [c.412]

В первой группе используется гипотеза пути смешения Л. Прандтля /183, 363/, согласно которой при турбулентном движении возникают особые жидкие объемы, каждый из которых обладает собственной скоростью и перемещается на некоторое расстояние, названное Прандтлем длиной пути перемешивания , сохраняя свое количество движения. Длина пути перемешивания представляет собой расстояние, которое частица жидкости, двигаясь со средней скоростью своего исходного слоя, должна пройти для того, чтобы разность ее скорости и скорости движения в новом слое стала равной осредненному значению модуля пульсации турбулентного движения. [c.28]

Принцип равных влияний 47 Процессор 339, 340 Прямой теневой метод 216 Пульсации турбулентные 255 [c.356]

Согласно идее Прандтля, макрочастица турбулентного потока при ее движении в поперечном направлении должна пройти некоторый путь (путь смешения), прежде чем разность ее первоначальной скорости и скорости в конце этого пути станет равной осредненному значению абсолютной величины скорости продольной пульсации турбулентного потока. [c.150]

При обтекании котельных труб одни частицы ударяются об их лобовую поверхность, другие попадают на поверхность труб вследствие турбулентных пульсаций (турбулентной диффузии), и какая-то доля частиц заносится на тыльную поверхность образующимися за ней вихрями. [c.8]

Теоретический анализ теплообмена в колеблющихся потоках при турбулентном режиме течения значительно усложняется, поэтому существующие полуэмпирические теории, которые достаточно удовлетворительно с практической точки зрения описывают стационарные осредненные по времени турбулентные потоки, вряд ли могут быть использованы для исследования колеблющихся турбулентных потоков. Как известно, турбулентные стационарные потоки включают в себя большой диапазон частот колебаний параметров потока. Возможно, что колеблющийся поток определенной частоты может избирательно включаться в энергетический спектр турбулентных пульсаций. Турбулентные пульсации, частоты которых близки к частоте вынужденных колебаний, могут возбуждаться, тогда как турбулентные пульсации с другой частотой, наоборот, могут подавляться под действием вынужденных колебаний. [c.226]

Турбулентные течения могут быть классифицированы по характеру турбулентных пульсаций. Турбулентные пульсации характеризуются двумя признаками амплитудой и частотой. Соответственно с этим пульсации бывают крупномасштабными и мелкомасштабными. Иногда называют турбулентность, вызываемую крупномасштабными пульсациями, развитой турбулентностью, а мелкомасштабными пульсациями — локальной турбулентностью. [c.239]

Турбулизации пограничного слоя способствуют шероховатость и различные неровности поверхности тела, а также пульсация (турбулентность) потока, набе- [c.34]

Очевидно, что основную роль в таком затухании играет изменение скорости ветра с высотою. Согласно сказанному в 4, п. d) гл. III порядок величины вертикальной пульсации турбулентного движения определяется соотношением [c.504]

Фиг. 6.5. Интенсивность турбулентности (о) и среднеквадратичные пульсации турбулентного давления (б) для круглой струи [59].

В связи с явлением пульсации турбулентное движение оказывается неустановившимся, и в любой момент времени имеет место мгновенное поле скоростей (и других кинематических параметров потока). При этом возможно говорить о средних значениях скорости за тот или иной промежуток времени. Чем больше промежуток времени осреднения, тем точнее определяется данная величина. Определенная таким образом скорость называется осредненной скоростью в данной точке. Математически она определяется следующей формулой [c.140]

Это соотношение позволяет дать пути перемешивания Z следующее физическое толкование путь перемешивания представляет собой то расстояние в поперечном направлении течения, которое частица жидкости, двигаясь со средней скоростью своего первоначального слоя, должна пройти для того, чтобы разность ее скорости и скорости течения в новом месте стала равной осредненному значению абсолютной величины продольной пульсации турбулентного течения. При этом остается открытым вопрос, сохраняют [c.522]

Если второй член в выражении (6.9) не равен нулю, то при наличии пульсаций появляется дополнительный перенос импульса, равный (ри) и. Но поток количества движения через некоторую площадку эквивалентен противоположно направленной. силе, с которой окружающая среда действует на площадку. Сле-- довательно, при наличии пульсаций (турбулентности) возникает [c.154]

ЗдеСь фт — коэффициент трения частиц о стенки канала о т — амплитуда турбулентных пульсаций скорости частицы относительно ее средней величины v-r- [c.65]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ КОНЦЕНТРАЦИИ И СКОРОСТИ ЧАСТИЦ ТУРБУЛЕНТНЫЕ ПУЛЬСАЦИИ В ПОТОКАХ ГАЗОВЗВЕСИ [c.75]

В данном разделе рассматривается первая задача — поперечные пульсации одиночной твердой частицы в турбулентном потоке (Л. 58]. Полученные результаты могут быть распространены и на нестесненные дисперсные потоки, которые определяются как системы, в которых отсутствует влияние стенок (D/dr 25- 30), соседних частиц друг на друга и всей массы дискретного компонента на несущий поток. Для газодисперсных потоков последние условия ограничиваются объемной концентрацией порядка 4-10 (гл. 2) (Л. 99]. Для [c.100]

Уравнение решается значительно проще выражений, записанных в [Д. 36, 102], так как представляет собой дифференциальное уравнение первого порядка, но уже линейное ввиду того, что при переходе к пульсационным скоростям возникает возможность пренебрежения заведомо малыми величинами (и от/ от) < 1. Решение такого уравнения не представляет затруднений при известной зависимости пульсационной скорости сплошной среды. Для достаточно однородного ядра турбулентного потока можно пренебречь зависимостью v от координат и представить ее функцией только времени. Используя закон пульсаций сплошной среды в обычно принимаемом виде [c.105]

Важным является оценка частот пульсаций, а также пространственных и временных масштабов турбулентности, статистически характеризующих продольную, поперечную и временную структуру турбулентности. [c.122]

Твердый компонент равномерно распределен в несущей фазе. Турбулентные пульсации приводят газовые и твердые частицы к поперечным перемещениям из ядра потока к пограничному слою. Для однофазных потоков вязкий подслой пограничного слоя обычно определяют как безвихревую зону, полагая, что под действием вязкостных сил пульсации там уже угасли. В двухфазных потоках такая картина, по-видимому, не сохраняется. Действительно, твердые частицы, обладающие большей инерционностью, способны проникать и в вязкий подслой, достигая стенок канала и соприкасаясь с ними. Кроме того, возможно продольное движение частиц у стенки канала, которое влияет на структуру, теплоемкость и теплопроводность вязкой зоны. [c.180]

Здесь G, G t — расход массы сплошного и дискретного компонентов потока в поперечном направлении,вызванный крупномасштабными турбулентными пульсациями f— поверхность нагрева txt, v , и.гт — температуры и скорости компонентов потока в районе турбулентного ядра s, s t — касательные напряжения, относящиеся к непрерывной и дискретной среде потока. [c.188]

Примем для газовзвеси ввиду малой концентрации Pj = 0. Также учтем перенос тепла турбулентными пульсациями частиц и молей жидкости с помощью соответствующих турбулентных аналогов теплопроводности [c.203]

Зависимость (6-57) получена для условий, когда и Ф1)=Ф( = 1. Последнее означает наличие полного межкомпонентного температурного равновесия. Для оценки Ф( согласно 6-5 необходимо сопоставление времени п с временем турбулентных пульсаций частиц Тт. При этом необходимо также сопоставить время поперечных пульсаций несущей среды Г с Тт или с характеристическим временем т а- Выражения (6-36), (6-37) для т а, и Т, а также для размера частиц способных участвовать в турбулентных перемещениях, некорректны. По существу т а является временем релаксации ( 2-6), которое в обще 1 случае равно [c.208]

Полагают, что при т а<7 частицы могут успевать за турбулентными пульсациями среды, а при х >Т частицы не смогут быть увлечены этими турбулентными пульсациями. Тогда (гл. 3) [c.209]

На типичном энергетическом спектре пульсаций турбулентного потока (рис. 4.26) можно выделить три характерные области. Область а характеризуется наибольшими вихрями, получающими энергию от осредненного течения и передающими ее более мелким вихрям. В этой области спектра с у.меньшением размера вихрей (т. е. с увеличением 1//) их энергия возрастает, достигая максимального значения при размере вихрей /т (так называемые эиергонесущие вихри). По размеру эти вихри близки макромасштабу турбулентности. Эиергонесущие вихри передают энергию более мелким вихрям. Процесс передачи энергии сопровождается распадом крупных вихрей иа более мелкие до тех пор, пока в конечном счете вихри не станут настолько малыми (область с), что будут уже не турбулентными, а вязкими. Именно в этих наименьших вихрях, имеющих размер, близкий к микромасштабу турбулентности, происходит переход турбулентной энергии в тепло (так называемая диссипация энергии). Между областью крупных вихрен с максимальной энергией и областью наименьших вихрей имеется промежуточная область вихрей средних размеров (область б), называемая инерционной областью спектра, [c.181]

Представляют также существенный интерес характеристики воздушного потока в этой части брызгального бассейна его распределение по высоте, пульсация, турбулентность и т. п. Наружный поток воздуха входит в область а при минимальной плотности капельного потока, образуемого отдельными каплями, летящими по наиболее протяженным траекториям. Далее воздушный поток встречает все более плотный капельный поток, растет концентрация капель в активном объеме. Максимальное значение теплосъема определяется наличием в этой области пространства некоторой средней для бассейна в целом плотности орошения, развитого факела разбрызгивания и активного воздушного потока, когда его температура и влажность еще не стабилизировались. [c.31]

При установившемся течении жидкости в замкнутом канале (трубе) также наблюдаются пульсации. Эти пульсации определяются внутренней структурой потока, в котором тепловая энергия переносится молями, имеющими случайный характер движения. В зависимости от чаетоть колебаний моли имеют разную проницаемость в потоке жидкости. При малых тепловых нагрузках от жидкости в стенку проходят лишь низкочасточные возмущения (0,2-1 Гц), однако при увеличении теплового потока стенке будут передаваться и высокочастотные (8-10 Гц) пульсации. Из сказанного следует, что данный тип пульсаций турбулентным может быть назван лишь условно. При больших тепловых потоках, по-видимому, следует учитывать влияние этих пульсаций на долговечность. К этому же типу пульсаций можно отнести колебания температур в приводах, патрубках СУЗ и ряде других элементов водоохлаждаемых корпусных реакторов, где возникают неустановившиеся конвективные течения воды, заполняющей полости узлов, при наличии значительных температурных градиентов по высоте. [c.5]

Самые обширные исследования кавитации в затопленных струях были проведены Роузом и др. [58—60]. Эксперименты отчетливо показывают, что кавитация происходит в центрах низкого давления турбулентных вихрей, образующихся в зоне смешения. Диффузия затопленной струи происходит в двух последовательных зонах, начиная от среза сопла. Начальный участок струи состоит из центрального по существу безвихревого ядра, в котором максимальная скорость постоянна. В точке пересечения границ слоев смешения с осью струи начинается основной участок струи с непрерывной диффузией, которая уменьшает максимальную скорость и постепенно рассеивает энергию струи. Напряжение трения, интенсивность турбулентности и пульсации давления максимальны на начальном участке струи. Это видно из фиг. 6.5, заимствованной из работы Роуза [59], где представлены в безразмерном виде среднеквадратичные значения пульсаций турбулентной энергии и пульсаций давления в круглой струе, вытекающей со скоростью Уо из сопла диаметром На этой фигуре начальная зона струи простирается до х1Во = 6, где X — расстояние от кромки сопла. [c.278]

На рис. 3 дана зависимость частоты соответствующей максимуму в спектре мощности переменного сигнала от потенциала (р отрицательного коронного разряда (кривая 1). Зависимость от (р частоты 1УтЕ импульсов Тричела для сигнала J2 дает кривая 2. Прямая 3 соответствует характерной газодинамической частоте пульсаций турбулентной струи в зоне разряда. [c.673]

Критерий Рейнольдса является важной характеристикой процессов течения жидкости. Сила вязкого трения упорядочивает движение жидкости и противодействует возмущениям, которые нарушают форму течения и усиливаются с ростом инерционных сил. Таким образом, эти две силы оказывают на поток противоположное влияние. При преобладании сил трения движение жидкости является ламинарным, при преобладании инерционных сил — турбулентным. Поэтому малым значениям критерия Рейнольдса соответствует ламинарное течение, большим — турбулентное. С ростом Не устойчивость ламинарного течения уменьшается и при некотором критическом значении числа Рейнольдса Некр1 начинается появление турбулентных пульсаций. Турбулентное течение становится устойчивым при Не р2 > Не р . [c.69]

Турбулентные пульсации обеспечивают смешение достаточно крупных порций топлива с окислителем, создавая перемежающиеся объемы топлива, окислителя и продуктов сгорания (макросмешение). Однако для горения необходимо смешение на молекулярном уровне. В каждом из этих объемов реагенты путем молеку- [c.133]

Резкое местное сужение и дальнейшее расширение проход-лого сечения отдельной струи вызывает отрыв ее от поверхности твэла. Возникновение турбулентных пульсаций и, по мере увеличения скоростей, появление отрывного течения струек приводят к значительно болынему гидродинамическому сопротивлению при течении охладителя через шаровые твэлы, по сравнению с теченлем теплоносителя в трубах при одинаковом [c.39]

С. Г. Телетов в результате получает системы уравнений, которые учитывают силы взаимного сопротивления компонентов и фазовый переход одного компонента в другой. Однако в [Л. 123] отмечается, что временное осреднение не позволяет получить строгие уравнения дисперсоида. При этом показано, что и способ осреднения Франкля нуждается в улучшениях. Метод последовательного осреднения физических величин, предложенный в [Л. 123], заключается в том, что в каждый момент величины осредняются по объемам компонентов, а затем используется временное осреднение по промежуткам времени, соизмеримым с периодом характерных турбулентных пульсаций. В [Л. 113] осреднение фактически выполняется по объемам компонентов, составляющих объем элементарной ячейки потока AVn AVt = = РлАУп ДКт= (1—Рл)А п. При этом справедливо отмечается, что идея условного континуума лишь тогда может иметь физический смысл, если при этом хотя бы приближенно [Л. 113] отражаются особенности дисперсных лотоков (наличие подвижных внутренних границ, рассредоточенность по элементарным ячейкам сил межкомпонентного взаимодействия). Особый интерес представляет предложение Б. А. Фидмана дополнить пространственно-временное осреднение Франкля вероятностным осреднением основных величин дисперсных потоков [c.31]

I — силы термофореза 2 — силы Лоренца 3 — силы электростатического притяжения < —силы лучистого (светового) давления 5 —силы тяжести 6 — аэродинамические силы 7 —силы турбулентных пульсаций /—// — максимум геометрического и весового распределения частнц летучей золы lU—lV — диапазон радиуса частнц, движущихся инерционно (0,02—3 мм). [c.72]

В качестве примера рассмотрим движение частицы в вертикальном канале, включая и участок разгона, но для случая автомодельного движения ( / = onst). Участок автомодельности наступает при высоких числах ReT, что соответствует режиму развитой турбулентности. Поэтому можно воспользоваться итерационной формулой для амплитуды крупномасштабных пульсаций сплошного потока, полученной в [Л. 284], так как именно эти пульсации играют главную роль для перемещения (и перемешивания) частиц [c.107]

ГО чтобы воспользоваться условием с/ = onst, расчеты выполнены для d = = 10 м с коэффициентом несферичности / 1,5. Согласно рис. 3-10 стабилизация пульсационной скорости твердой частицы наступает в жидкости практически мгновенно, а в газе тем быстрее, чем меньше Re. Величина коэффициента скольжения фг- практически не изменяется по ходу потока за исключением небольшого начального участка. При этом коэффициент скольжения фв увеличивается, достигая стабильного и большего значения, для воды быстрее, чем для газа. Последнее характеризует различное влияние разгонного участка при изменении рода несущей среды. Таким образом, показана возможность расчета пульсационных скоростей твердой частицы в турбулентном потоке на основе решения уравнения пульсаци-онного движения частицы при учете наиболее общего выражения силы сопротивления частицы для всех режимов ее обтекания. [c.108]

В переходной области 0[c.209]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...