Коэффициент турбулентной диффузии

Отношение коэффициентов турбулентной диффузии 0 10 можно рассчитать при помощи соотношений (2. 10.22), (2. 10. 23) выражения для ш (2. 10. 21). [c.87]

Таким образом, коэффициент турбулентной диффузии пузырьков может значительно превышать коэффициент турбулентной диффузии жидкости. Максимальное значение отношения > /П при фиксированных плотностях фаз р и рр, как это видно из рис. 30, достигается при аТ -> 0, т. е. при малых размерах пузырька i -> о или при большой вязкости жидкости v- Qo. В случае, когда плотность газа много меньше плотности жидкости, ею можно пренебречь, при этом у 2. Тогда В /В 4.5 при аТ - 0. [c.88]

Далее можно показать, что коэффициент диффузии частицы идентичен коэффициенту турбулентной диффузии потока. [c.63]

На основе данных по локальной интенсивности потока установлено, что у стенки интенсивность движения твердых частиц уменьшается, в результате чего локальное значение величины ( (у ) — ( 4))/ (у ) становится меньше единицы, хотя и остается положительным (фиг. 2.11). На фиг. 2.13 показано, как изменяются с расстоянием от стенки локальные значения величин (у ) и и ) в соответствии с результата.ми Лауфера [468] ( /о — расстояние от стенки. Яд — радиус канала). При отнесении к средним условиям в потоке (индекс ш) и в предположении постоянства коэффициента турбулентной диффузии [704] можно перестроить зависимости, пред- [c.63]

Это описание вполне удовлетворительно при условии, что на протяжении средней трети высоты канала турбулентность почти однородна. Коэффициент турбулентной диффузии записывается в виде [c.88]

Ф II г. 2.21. Коэффициент турбулентной диффузии потока [739 . О без частиц д частицы 100. к частицы 200 лог. [c.92]

Исследование течения в вертикальной трубе позволило установить следующее [401]. При содержании в воздухе частиц стекла и меди в количестве от 0,5 до 2,3 об.% их присутствие не оказывает заметного влияния на коэффициент турбулентной диффузии [c.197]

Аналогично коэффициентам турбулентной вязкости и теплопроводности вводится коэффициент турбулентной диффузии [c.397]

Аналитическое исследование радиационно-конвективного теплообмена в кольцевом канале при турбулентном режиме течения было сравнительно недавно предпринято в Л. 441]. Однако автору пришлось привлечь для решения задачи результаты экспериментальных исследований по определению профиля скоростей в кольцевом канале и коэффициентов турбулентной диффузии в потоке. Кроме того, принятый метод решения предполагает малые значения оптических плотностей потока и доминирующее влияние теплопроводности по сравнению с радиационным теплообменом в среде. [c.401]

Разработан способ расчета температурного поля воды в объеме кассеты ВВЭР, описание которого дано в [1, 2]. Способ основан на решении дифференциального уравнения турбулентной теплопроводности при заданном распределении тепловыделения в тепловыделяющих элементах (ТВЭЛ) кассеты. Константа, характеризующая перемешивание воды в кассете при заданной скорости и, связанная с коэффициентом турбулентной диффузии е уравнением a = ju, вычислена на основе опытов по перераспределению концентрации примеси в потоке воды, протекавшей в модели пучка. Сделаны численные расчеты t = t x, z) для найденного экспериментально а. Для оценки влияния а на максимальную разность температур воды в сечении кассеты на выходе At [c.26]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТУРБУЛЕНТНОЙ ДИФФУЗИИ [c.29]

Величину коэффициента турбулентной диффузии г = аи можно определить экспериментально, применив метод исследования, основанный на изучении распределения концентрации примеси в канале заданной конструкции [3, 4]. В условиях конкретной задачи уравнение распределения концентрации примеси в случае отсутствия внутренних источников будет иметь вид [c.29]

Так как турбулентная диффузия, турбулентная теплопроводность в тысячи и десятки тысяч раз больше, чем соответственно молекулярная диффузия и молекулярная теплопроводность, то этими последними можно пренебречь. Тогда коэффициенты турбулентной диффузии и турбулентной теплопроводности, т. е. е и X, окажутся в следующей простой зависимости [c.31]

И показаны на фиг. 3. В табл. 2 и на фиг. 4 приведены рассчитанные значения разности температур воды у боковых стенок кассеты на выходе из кассеты при коэффициенте неравномерности тепловыделения 6 = 0,2 для разных значений а. Из рассмотрения фиг. 4 следует, что при действительных значениях коэффициента турбулентной диффузии перемешивание потока воды в кассете ВВЭР сравнительно слабо выравнивает температуры по сечению. В результате этого в поперечном сечении кассеты на выходе из кассеты будет иметь место температурное поле, мало [c.32]

Ряд исследований [Л. 5-1, 8 и 10] по определению коэффициента турбулентной диффузии показал, что этот коэффициент можно считать постоянным по сечению, мало изменяющимся вдоль оси потока и в сильной степени зависящим от начальных условий. [c.115]

Для определения диффузионного потока энергии турбулентности введем понятие коэффициента турбулентной диффузии, определяемого, как и в случае молекулярной диффузии, [c.188]

Течение гомогенизированной среды с неравномерным полем энерговыделения и с плотностью теплоносителя, зависящей от температуры и давления, для осесимметричной задачи описьшается системой уравнений (1.8). .. (1.11) страничными условиями (1.12). .. (1.14), в которой эффективные коэффициенты турбулентной вязкости эфф и теплопроводности эфф в (1.8) и (1.10) можно выразить через эффективный коэффициент турбулентной диффузии 1),, принимая, что числа Льюиса (Пе) и Прандтля (Рг) равны единице [c.93]

Рис. 4.1. Зависимость эффективного коэффициента турбулентной диффузии от критерия Рг] ( и пористости пучка по теплоносителю (а) и от пористости т при различных числах Ргм (6).

Рис. 4.2. Сравнение критериальной зависимости для эффективного коэффициента турбулентной диффузии с опытными данными для пучков сребренных стержней и пз чков "витых труб (обозначения те же,

Рис. 4.12. Влияние различных факторов на безразмерный эффективный коэффициент турбулентной диффузии

Для замыкания системы уравнений (5.17). .. (5.21) использовался экспериментально определенный безразмерный нестационарный эффективный коэффициент турбулентной диффузии [c.141]

Для негауссовских профилей величина среднеквадратичного перемещения диффундирующей жидкости X получена методом графического интегрироваиия коэффициент турбулентной диффузии Е определялся по предельному наклону кривой X = f(r). Распределение стеклянных шариков вдали от инжектора K I оказалось равномерным. В [Л. 365] считают, что влияние частиц на скорость диффузии зависит от их концентрации р и отношения средней относительной к максимальной скорости жидкости (табл. 3-4). Так, например, при р = = 1,5% для стеклянных шариков с Оот/Уманс = 0,15 турбулентная диффузия увеличивается в 2,5 раза по сравнению с иот/Умакс = 0,021 или С ЧИСТОЙ ЖИДКОСТЬЮ. [c.112]

Расчетным путем также оценивалось отношение скоростей диссипации энергии в дисперсном чистом потоках вп/е. При значительном изменении турбулентной диффузии еп/е = 3- 5. Обнаружено, что с увеличением Re в 2,5 раза при прочих равных условиях (например, для стеклянных шариков 0 0,38 мм при р=1,5—2,5%) относительный коэффициент турбулентной диффузии Еа/Е падает более чем в два раза. Этот эффект, объяс- [c.112]

Приведенный анализ, по-видимому, справедлив при близких значениях коэффициентов диффузии частиц и турбулентной диффузии потока, т. е. при малых размерах частиц. В литературе п.меются сведения о том, что коэффициент турбулентной диффузии практически постоянен по высоте канала. Настоящий анализ позволил выявить второстепенность влияния стенки на коэффициент диффузии частиц. Показано, что присутствие стенки оказывает весьма существенное влияние на интенсивность движения [c.65]

Эксперименты хорошо подтверждают расчетные значения интенсивностп движения частиц (средней кинетической энергии) в соответствии с допущением 4 теории Чена. Однако это же допущение приводит к выводу об идентичности коэффициента диффузии частиц и лагранжева коэффициента турбулентной диффузии, что не отвечает экспериментальным результатам для частиц конечного размера (разд. 2.8). [c.67]

В преде.льном с.лзгчае большп.х значений t первый член в правой части уравнения (2.110) принимает вид выражения для среднеквадратичного смещения частицы. Коэффициент турбулентной диффузии жидкости, полученный из формулы Тейлора с использованием выражения для коэффициента корреляции (2.111) имеет вид [c.74]

Запишед отношение коэффициента диффузии частицы к коэффициенту турбулентной диффузии в виде [c.74]

На фиг. 2.20 показана интенсивность турбулентности потока для различных размеров и расходов переносимых твердых частиц (массовый расход вещества частиц во всех случаях от 90 до 180 г1сек). Из фиг. 2.20 с.ледует, что при содержании частиц до 0,06 3 на 1 3 воздуха, реа.лизованном в этих экспериментах, их присутствие не оказывает существенного влияния на турбулентность воздушного потока. То же самое подтверждается данными о коэффициенте турбулентной диффузии и масштабе турбулентности, приведенными на фиг. 2.21 и 2.22. Измеренные значения коэффициента турбулентной диффузии несколько превышают полученные для случая круглой трубы. Коэффициенты диффузии при турбулентном течении в трубах впервые измерены в работе [c.90]

Определив по формуле (2.2.6) с учетом соотношения (2.2.8) величину V,, коэффициент турбулентной диффузии найдем из соотнопюния [c.60]

В опытах, которые были проведены и обработаны В. К. Орловым, экспериментально определялся коэффициент турбулентной диффузии в в продольном пучке трубок, размещение которых соответствовало размещению ТВЭЛ в кассете ВВЭР (фиг. 1), путем изучения перераспределения примеси гипосульфита МагЗгОз-ЗНгО в стационарном потоке воды. Пучок размещался в горизонтальном канале квадратного сечения размерами 130X130 мм. [c.29]

Таким образом, из опытных данных следует, что при выборе гидравлического диаметра в качестве определяющего размера пучка коэффициент турбулентной диффузии в пучке при прочих равных условиях превышает значение коэффициента турбулентной диффузии в свободном канале в 2,4 раза. Если же принять во внимание, что перемешивание осуществляется через узкие щели между трубками, то приходится прийти к выводу, что в пучке перемешивание значительно выше того, которое принято называть турбулентностью. Это можно объяснить тем, что в пучке при малейшем изменении расстояния между трубами отнот сительные сечения каналов, по которым течет вода, сильно меняются. При этом получается поперечный переток воды из одних каналов в другие и величина е получается большей, чем если бы каналы были точными. Кроме того, здесь дополнительное перемешивание создают входная решетка и дистанционирующие устройства. Чтобы здесь не вводить нового термина, будем эффективную величину е называть коэффициентом турбулентной диффузии. [c.30]

Система уравнений (1.30). .. (1.32), (1.17), (1.18) может быть решена численно. При этом дифференциальные уравнения заменяются их разностными аналогами по общепринятой для явной схемы методике. Особенностью этой системы уравнений является пренебрежение диффузионными членами в уравнениях движения, которые учитываются при математическом описании течения в пучках прямых витых труб (1.15).... .. (1.18). Поэтому при замыкании системы уравнений (1.30). ... .. (1.32), (1.17), (1.18) не требуется вводить условие Ргт = 1, а из эксперимента определяют величину Хэфф, связанную с эффективным коэффициентом турбулентной диффузии соотношением (1.24). [c.20]

Эта зависимость должна быть установлена экспериментально. Более удобной формой представления опытных данцдхх по нестационарному тепломассопереносу является введение понятия относительного коэффициента перемешивания к = А н/А кс, где АГкс квазистационарное значение безразмерного эффективного коэффициента турбулентной диффузии. Тогда критериальная зависимость будет иметь вид [c.50]

Методы экспериментального исследования перемешивания теплоносителя в поперечном сечении пучка витых труб на стационарном режиме были рассмотрены в работе [39]. Это — классические методы исследования переносных свойств потока методы диффузии тепла (вещества) от точечного источника, непрерьшно испускающего нагретые частицы воздуха (или газа другого рода) в основной поток, и метод диффузии тепла от линейного источника, трансформированные с учетом особенностей течения в пучке витых труб, а также его конструкции. При этом для проведения экспериментов и обработки опытных данных использовалась гомогенизированная модель течения. Измерения полей температуры и скорости потока проводились вне пристенного слоя, а теоретически рассчитанные поля температуры теплоносителя и скорости потока бьши непрерьшны в пределах диаметра кожуха пучка. При этом считалось, что в пучке течет двухфазная гомогенизированная среда с неподвижной твердой фазой. При исследовании эффективного коэффициента турбулентной диффузии в прямом пучке витых труб первым методом диаметр источника диффузии бьш равен диаметру витой трубы с , а сам источник перемещался относительно выходного сечения пучка, гделроизво-дились измерения полей скорости. Однако эти отклонения от известного метода диффузии не стали препятствием для использования понятия точечного источника в пучке витых труб при достаточно больших расстояниях от него, где измеренные поля температур практически не отличались от гауссовского распределения [39]. Этот метод, основанный на статистическом лагранжевом описании турбулентного поля при изучении истории движения индивидуальных частиц, непрерьшно испускаемых источником, используется в данной работе и для определения эффективных коэффициентов турбулентной диффузии в закрз енном пучке витых труб, но при неподвижных источниках диффузии. [c.52]

Как уже отмечалось, теплообменный аппарат с закрученным пучком витых труб позволяет обеспечить более равномерное поле температур в поперечном сечении пучка при азимутальной неравномерности подвода тепла благодаря дополнительному механизму переноса путем закрутки потока теплоносителя относительно оси пучка по сравнению с прямым пучком витых труб. При этом происходит интенсификация теплообмена в пучке и несколько повышаются гидравлические потери в межтрубном пространстве аппарата. Интенсивное выравнивание неравномерностей поля температур в поперечном сечении пучка повыщает надежность работы теплообменного аппарата, а интенсификация теплообмена улучшает его массо-габаритные характеристики. Для расчета полей температур в закрученных пучках требуется изучить процесс тепломассо-переноса и определить эффективный коэффициент турбулентной диффузии Лг, или безразмерный коэффициент/Г3, определяемый по (4.3) и используемый для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающих течение в пучке. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...