Коэффициент трения при течении со скольжением

В другом случае, когда число столкновений между частицами велико, а длина пути свободного пробега частиц мала, движение частиц аналогично вязкому течению со скольжением. Вязкость твердой фазы отражает взаимодействие частиц между собой на микроскопическом уровне. В области, где плотность твердой фазы равна рр, напряжение сдвига Тр и коэффициент трения [c.234]

Варианты 1 — 5 (рис. 117, схема 1). Тело движется из точки А по участку АВ (длиной /) наклонной плоскости, составляющей угол а с горизонтом, в течение х с. Его начальная скорость v . Коэффициент трения скольжения тела по плоскости равен / [c.124]

Пример 16.1. Тело спускается без начальной скорости по наклонной плоскости, составляющей с горизонтом угол а = 30° (рис. 16.1). Определить время t, в течение которого скорость движения тела достигнет 13,9 м/с. Коэффициент трения скольжения / = 0,25. [c.150]

Варианты 26—30 (рис. 137, схема 6). Имея в точке А скорость Уд, тело движется по горизонтальному участку АВ длиной / в течение т с. Коэффициент трения скольжения тела по плоскости равен /. Со скоростью Уд тело в точке В покидает плоскость и попадает в точку С со скоростью Ус, находясь в воздухе Т с. При решения задачи принять тело за материальную точку сопротивление воздуха не учитывать. [c.160]

Рис. 12.4. Зависимость коэффициента трения при течении со скольжением в трубе от числа К при разных значениях числа Маха

Быстро вращающиеся подшипники при большой скорости скольжения обычно бывают мало нагруженными. Вследствие этого вал устанавливается почти концентрично по отношению к вкладышу. При этом движение смазки весьма сходно с течением Куэтта, а зазор, где движется смазка, имеет постоянные толщину и ширину. Причем толщина зазора значительно меньше диаметра цапфы. В предлагаемой работе будет определено с учетом теплоты трения и термического состояния граничных поверхностей (вкладыша и вала) изменение температуры и вязкости вдоль слоя смазки, а также коэффициента трения для подшипника бесконечной протяженности и полностью смачиваемого смазкой. [c.201]

ПА-БрО При смазке маслом допустимое давление до 5 МПа при скорости скольжения 2 м/с. При ограниченной смазке маслом и в режиме само-смазывания допустимое давление до 1,9 МПа при скорости скольжения до 1,5 м/с в диапазоне температур от 0 до +120 °С. Не требуют дополнительной смазки в течение 3—5 тыс. ч, имеют низкий коэффициент трения 0,01-0,04, низкий уровень шума Подшипники узлов трения приборов магнитной записи и воспроизведения, малогабаритных редукторов, электродвигателей, акустических приборов, машин по обработке пищевых продуктов, бытовых приборов, текстильных машин и др. Применяются с целью замены подшипников качения, литых сплавов на основе цветных металлов и сплавов (бронз, баббитов) [c.816]

Из теории пограничного слоя следует, что коэффициент сопротивления трения — l/y Re. Учет слабого взаимодействия пограничного слоя с внешним течением, скольжения и других эффектов второго порядка добавляет члены порядка 1/Re- Выше мы видели, что течение около элемента пластинки у передней кромки длиной порядка X может быть описано только с помощью уравнения Больцмана. С другой стороны, вклад этого элемента в сопротивление пластинки как в рамках теории пограничного слоя, так и в свободномолекулярном пределе порядка 1/Re- Поэтому можно ожидать такого же результата и из уравнения Больцмана. [c.344]

Обычно коэффициент трения скольжения стали по стали в зависимости от условий смазки и шероховатости контактирующих поверхностей находится в пределах 0,008. .. 0Д5. Значение коэффициента трения / при образовании силы трения Т для нормальных условий работы подшипника, т.е. когда отсутствует проскальзывание внутреннего кольца относительно комплекта тел качения, является малым, близким к нижнему пределу. Однако в реальных условиях эксплуатации подшипников в некоторые моменты трение тел качения при контакте с наружным кольцом и сепаратором кратковременно быстро возрастает. Это происходит тогда, когда в зону скольжения попадают продукты износа в виде отшелушившихся чешуек металла, продукты окисления смазочного материала, капли воды (конденсата), инородные частицы (например, фрагменты стружки из отверстий для подачи смазочного материала). С течением времени работы подшипников таких моментов становится все больше, при этом коэффициент трения может быть близким к верхнему предельному значению. [c.342]

Осевой подшипник из силицированного графита СГ-Т диаметром 60/40 мм испытывался на стенде со смазыванием водой с температурой 50 °С, скоростью скольжения 8 м/с в течение 100 ч [73]. Полученные при испытаниях зависимости коэффициента трения и потребляемой мощности показаны на рис. 66. [c.138]

Износ и коэффициент трения стеллита определяли на реконструированной машине трения МИ-1М при скорости скольжения 1 м/с и смазке дистиллированной водой. Трение осуществлялось по схеме Амслера на образцах из одноименного материала. Антифрикционные характеристики пар трения получали после приработки при ступенчатом увеличении нагрузки. Сравнительные испытания по износостойкости проводили при постоянной нагрузке в течение 5 ч, что соответствует 16 000— 18 ООО м пути трения. [c.161]

Анализ предпосылок, определяющих положение раздела течения металла. Известно, что очаг деформации имеет зоны застоя, торможения и скольжения. Развитие одной, каких-либо двух или всех трех зон зависит от граничных условий [8]. Эти условия определяются относительными размерами очага деформации и величиной коэффициента трения на контактной поверхности. [c.4]

Кольцевые образцы имели наружный диаметр 22 мм, внутренний—16 мм, высоту 8 мм. Они изготавливались из полиамида П-68, капрона, фторопласта-4, винипласта и полиэтилена высокой плотности (низкого давления) с сажей в качестве наполнителя. В образце устанавливалась термопара на расстоянии 1 мм от поверхности трения. Перед проведением испытаний всех видов образцы обезжиривались ацетоном и сушились на воздухе в течение 30 мин. После этого следовала приработка при давлении 6 кгс/см и средней скорости скольжения 6,39 см/с. Окончание приработки определялось получением глянцевой рабочей поверхности у пластмассового образца. Дополнительным условием окончания приработки служило постоянство момента трения и температуры пластмассового образца в течение 2 ч. Было установлено, что для выбранных размеров приработка образцов из полиамида П-68 и капрона заканчивается через 6 ч, винипласта и полиэтилена через 3 ч, фторопласта-4 через 2 ч. После приработки продукты износа удалялись из зоны трения мягкой щеткой. Продолжительность каждого опыта при определении линейного износа и температуры пластмассового образца была равна 12 ч (без учета времени, необходимого на приработку). Зависимость коэффициента трения от давления определяли по результатам длительных (12 ч) и кратковременных (2 мин) испытаний. Испытания всех видов проводили при средней скорости скольжения [c.130]

При наличии между трущимися телами промежуточного слоя, содержащего полимерные материалы, способные к течению, целесообразно использовать механику неньютоновских жидкостей, изложенную в гл. 2. Эмпирический закон скольжения, как и закон течения, выражаемый соотношением (1.2.67), найден [112] при изучении скольжения на ротационном биконическом вискозиметре. Методы оценки параметров степенного закона скольжения описаны в работах [112, 118]. По данным работы [112], коэффициенты трения резиновых смесей по гладким стальным поверхностям довольно высоки, что указывает на значительное адгезионное взаимодействие. [c.282]

Перед испытанием образцы прирабатывались в течение 1 ч при скорости скольжения 0,2 м/сек. После приработки испытания проводились по описанному ранее 15-минутному ступенчатому режиму при удельных давлениях 0,1 0,2 и 0,4 Мн м . По результатам испытаний строились графики зависимости коэффициента трения от температуры. [c.175]

Трение движения. Коэффициент статического трения больше, чем коэффициент трения движения. Это справедливо и для сухого трения, и для трения смазанных поверхностей. При наличии смазки на поверхностях трения разница коэффициентов особенно велика в том случае, если между трущимися поверхностями образуется масляный клин, не допускающий непосредственного контакта трущихся тел. Течение смазки в зазоре может быть ламинарным, но чаще всего бывает турбулентным, когда образуются вихри с высокой несущей способностью, облегчающие скольжение. При скольжении имеются два момента, когда происходит разрыв масляной пленки, — это моменты начала и конца движения (пуск, остановка). При отсутствии относительного движения трущихся поверхностей перестает действовать подъемная сила масляной пленки. С этим явление м связан повышенный износ цилиндров поршневых машин в мертвых точках и большая величина износа их в моменты пуска. [c.192]

Можно обобщить теорию -дара, изложенную в п. 179. П)/сть два тела произвольной формы соударяются в некоторой точке Л, причем изменением формы и структуры можно пренебречь, как и ранее. Относительные тангенциальные и нормальные скорости точек соприкосновения двух тел, вычисляемые по правилам п. 137, не равны пулю Они называются относительными скоростями скольжения и сжатия. Таким образом, возникнут две реакции нормальная ударная реакция и ударное трение, отношение которых равно коэффициенту трения. При ударе нормальная относительная скорость обращается в нуль в момент наибольшего сжатия. Пусть Я — полное количество движения, передаваемое в нормальном направлении одним телом другому в течение короткого промежутка времени. Импульс Я характеризует неизвестную ударную реакцию, для определения которой имеется условие, состоящее в том, что нормальные скорости точек соприкосновения после удара равны. Это условие должно быть выражено тем же способом, что и в п. 137. [c.165]

В начале удара тела скользят одно по другому, поэтому, как объяснялось в п. 158, имеет место максимальное ударное трение. Тогда точка Р движется вдоль прямой АЬ, определяемой уравнением Р = где х — коэффициент трения. Сила трения сохраняет максимальное значение до тех пор, пока точка Р не достигает прямой 55. Если — ордината этой точки, то / о = = 5о/(ац -Н Ь). Это выражение определяет полный нормальный импульс в интервале времени от начала удара до момента, когда скольжение прекращается. Если правая часть формулы, определяющая / о> отрицательна, то абсцисса точки пересечения прямых АЬ и 55 отрицательна. В этом случае ударное трение имеет максимальное значение в течение всего удара. Если правая часть формулы, определяющая положительна, то изображающая [c.171]

С учетом слабой зависимости решения от радиуса валков (т.. е. от a/R) коэффициент трения качения P/ ka) и коэффициент сопротивления вращению M/ ka ) нанесены на рис. 10.10 едиными кривыми в зависимости от h/a. Минимальные значения обеих характеристик достигаются при отношении h/a, примерно равном единице. При тонких полосах трение на поверхностях контакта вызывает пластическое течение в центре области обжатия благодаря высокому гидростатическому давлению при толстых полосах для реализации пластического течения требуется большее контактное давление. При дальнейшем увеличении толщины полосы достигается ее критическое значение, при котором давление, требуемое для реализации пластического течения в сечении полосы, больше, чем то, которое нужно для возникновения пластического течения в поверхностных слоях, как это было рассмотрено в 9.3. Если распространить поле линий скольжения, показанное на рис. 9.9(a), в тело, то можно определить, что критическое значение толщины есть 8.8а. [c.370]

Коэффициент трения при течении неньютоновской жидкости со скольжением по стенке круглого канала [c.92]

Кривая 1 на рис. 4 показывает влияние добавки 0,5-1,0 % об. ЖК присадки (той же, действие которой проиллюстрировано на рис. 3) на коэффициент трения скольжения стального вала по бронзовой фольге. Видно, что эффект введения ЖК присадки невелик, коэффициент трения уменьшается не более чем на 20%. Однако выдерживание фольги в самой присадке в течение 2 ч приводит к более чем десятикратному падению коэффициента трения (рис. 4, кривая 2). Более того, после такой обработки фольги наблюдался одинаково низкий коэффициент трения при смазывании маслом с ЖК присадкой и базовым маслом без присадки. Этот эксперимент, на наш взгляд, однозначно указывает на модификацию поверхностных слоев [c.180]

Гидродинамические силы. При анализе динамики роторов, опирающихся на подшипники скольжения, необходимо решать совместную задачу теории колебаний и гидродинамики. Гидродинамическая сторона задачи сводится к решению ряда уравнений гидродинамической теории смазки при неустановившемся течении, окончательной целью решения которых, как правило, является определение так называемых статических и динамических характеристик. Статические характеристики определяют кривую стационарных положений цапфы, расход смазки, потери мощности на трение. Динамические характеристики (коэффициенты) определяют действующие на цапфу дополнительные силы, возникающие при малых перемещениях цапфы из стационарного положения. Знание этих коэффициентов позволяет решать задачи устойчивости и линейные задачи вынужденных колебаний при внешних периодических нагрузках, малых по сравнению со статической нагрузкой. [c.160]

Проведенные расчеты показали, что хотя изменение угла скольжения не влияет на определение координаты перехода (выполнение равенства (7.56)), это изменение существенно влияет на распределение коэффициентов напряжения трения, теплового потока, а также на распределение толщины пограничного слоя и давления по размаху крыла. При обтекании треугольного крыла под углом скольжения возможно течение, которое на одной половине крыла закритическое, а на другой — докритическое. Это означает, что какие-либо возмущения, возникающие в пограничном слое, например, в плоскости симметрии холодного крыла, распространяются в докритической области вплоть до передней кромки, в то время как на другой реализуется течение, соответ ствующее обтеканию полубесконечной скользящей пластины. [c.334]

Для изучения характеристик скольжения и истирания высокотемпературных материалов использовали графит 56НТ, облученный потоком нейтронов до 1,6-10 нейтрон/см при 425 и 650°С [131]. Облучение не оказало сколько-нибудь значительного влияния на коэффициент трения между графитом и сплавом инконель X, испытанными при четырех температурах в интервале 25—540°С. Истирание облученного и необлучен-ного графита за период испытания в течение 1000 циклов незначительно отличалось. [c.193]

Весьма перспективным для изучения трибологаческих процессов является разработка и изучение математических моделей процесса трения, износа и смазки твердых тел (деталей, механизмов и машин) с помощью электронно-вычислительных машин. Для формулировки математических моделей могут быть использованы уравнения, характеризующие процесс течения смазки, контактную и общую деформацию трущихся тел и всего узла трения, тепловые процессы - образование и распространение теплоты, а также явления, связанные с физическими, химическими и механическими фактороми, определяющие в главном процесс поверхностного разрушения деталей при трении. Известно, что широко распространенные методы классической математики часто используют принцип суперпозиции и пригодны в основном для решения линейных задач. Характерная особенность теоретических задач в области трибологии деталей машин заключается в их существенной нелинейности. В качестве примера можно сослаться на систему уравнений, указанных в данной главе. Совместное решение системы нелинейных уравнений представляет значительную математическую трудность, а если учесть также возможность возникновения качественных (и количественных) скачков исследуемых характеристик, например при возникновении процесса заедания при малых и средних скоростях, характеризующихся резким увеличением коэффициента трения скольжения и скорости изнашивания тел, то становятся ясными сложность и необходимость детального исследования адекватных математических моделей с помощью численных методов. В результате получается приближенное решение сложной научно-технической задачи с необходимой точностью. [c.169]

В модели жесткого индентора, скользящего по поверхности упругопластичного полупространства, можно говорить о создании области сжимающих напряжений впереди индентора и зоны растягивающих — позади. Зарождение пластического течения связано с достижением критического значения максимальных сдвигающих напряжений. Еще в первых исследованиях напряженно-деформированного состояния подшипников качения было показано, что область максимальных сдвигающих напряжений в общем случае находится на некотором расстоянии от контактной поверхности. Аналогичный вывод справедлив для трения скольжения [89]. В известной задаче Герца при отсутствии трения на контактной поверхности глубина действия максимальных сдвигающих напряжений определяется соотнощением hxOJR. С увеличением коэффициента трения область максимальных сдвигающих напряжений приближается к контактной поверхности и выходит на нее при ц 0,2. Именно в этой области происходит наиболее интенсивная генерация дефектов и, в частности, развитие процессов отслаивания в пластичных металлах. В малопластичных высокопрочных материалах наиболее опасной оказывается область максимальных растягиваюнщх напряжений. Пределы прочности на растяжение и сжатие твердых сплавов, быстрорежущих сталей, керамических материалов, ряда тугоплавких соединений переходных металлов отличаются в несколько раз (табл. 1.1). Кроме того, напряжения растяжения облегчают проникновение в устье зарождающихся трещин атомов и молекул окружающей среды, препятствуя их последующему захлопьгванию и интенсифицируя разрушение материала. [c.12]

Кулон считал, что коэффициент трения не зависит ни от величины относительной скорости трущихся тел, ни от величины удельного давления, ни от времени, в течение которого происходит скольжение. Необходимо отметить, что этот вывод является верным только при скоростях, Удельных давлениях и времени скольжения, которые применялись Кулоном при опытах, на основании которых он сделал свои выводы (он применял скорости от 0,3 До 3 м/сек при давлениях на трущиеся поверхности не более 10 кг1см% [c.254]

Течение газа с большими скоростялш относительно поверхности тела, как уже отмечалось, происходит с некоторым скольжением, и коэффициент трения уменьшается. [c.97]

Исследования антифрикционных свойств и изнашивания пар трения проводились на реконструированной машине трения МИ-Ш при скорости скольжения 0,7 м/с и смазке дистиллированной водой. Трение образцов осуществлялось по схеме Амслера вращающийся ролик диаметром 40 мм, шириной 10 мм с наплавленной наружной поверхностью по неподвижному образцу— плоской колодочке размерами 10X10X23 мм. Наплавка производилась на сталь 12Х18Н10Т несколькими слоями. Образец термообрабатывался, а наплавленный металл шлифовался до толщины 5—7 мм. Перед испытаниями образцы прирабатывались для образования лунки контакта на плоской колодочке площадью более 0,2 см под нагрузкой 1,5 кгс. Зависимость интенсивности изнашивания /, и коэффициента трения от давления р испытуемых пар трения получали при ступенчатом увеличении нагрузки до предельного его значения (критической точки), где наблюдалось резкое возрастание износа и коэффициента трения (зона пластических деформаций). В этом случае испытания при постоянной нагрузке продолжали в течение 1 ч до стабильного значения момента трения, производя замеры через каждые 10 мин. После этих испытаний, используя полученную лунку на плоском образце, по схеме ролик — вкладыш при постоянном давлении 10 кгс/см производились сравнительные испытания образцов в течение 5 ч. Результаты изнашивания исследованных пар трения даны иа рис. 84 и 85. Из рисунков видно, что более высокие антифрикционные свойства и износостойкость (в 2—10 раз) имеют пары трения стеллит — сталь (кривые 4, 5, 6) в сравнении с парами сталь — сталь (кривые 1, 2, 3). При этом коэффициент трения составляет 0,1—0,25 вместо 0,3—0,6. [c.168]

В некоторых подшипниках скольжения применяют металлокерамические вкладыши из порошков железа или бронзы с добавлением графита и других примесей путем прессования под высоким давлением и последующего спекания при высокой температуре. Достоинство металлокерамических вкладышей — высокая пористость их материалов (объем пор составляет 15...40% объема вкладыша), благодаря чему они пропитываются маслом и могут в течение продолжительного времени работать без смазки. Пластмассовые вкладыши подшипников скольжения изготовляют из древеснослоистых пластиков (ДСП), текстолита, текстоволокнита, полиамидов (в отечественной практике применяют капрон, нейлон, смолы 68 и АК-7) и фторопластов (тефлона). Основные достоинства пластмассовых вкладышей — отсутствие заедания вала, хорошая прирабатываемость, возможность смазки водой или другой жидкостью. Наиболее распространены вкладыши из текстолита и ДСП, которые широко применяют в прокатных станах, шаровых мельницах, гидравлических и других машинах с тяжелым режимом работы. Вкладыши из текстолита и ДСП изготовляют наборными из отдельных элементов, которые устанавливают в металлических кассетах (рис. 17.6, а). Текстоволокнитовые, а иногда и текстолитовые вкладыши изготовляют цельнопрессованными. Нейлоновые, капроновые и тефлоновые вкладыши выполняют на металлической основе, на которую наносят тонкий слой нейлона, капрона или тефлона. Эти вкладыши (в особенности тефлоновые) в паре со стальной цапфой имеют очень низкий коэффициент трения и могут работать без смазки. [c.293]

В левой части диаграммы Г ерси - Штрибека локализована зона реализации граничного режима смазки как наиболее жесткого. Он реализуется при высоких удельных нагрузках на узел трения (высокое значение ), низких скоростях относительного перемещения пар трения (малом значении и), повышенных температурах (вызывающих снижение динамической вязкости Г ) и характеризуется не только повышенным коэффициентом трения, но и постоянным изнашиванием пар трения. В режиме граничной смазки в те или иные моменты эксплуатации работают практически все тяжело нагруженные узлы трения (при пуске и останове любых трибосистем, в мертвых точках цилиндропоршневой фуппы двигателя внутреннего сгорания и т.д.). В узлах трения, работающих при высоких нагрузках и температурах и сравнительно низких скоростях скольжения, фаничный режим смазки полностью или частично имеет место в течение всего периода работы сопряжения. [c.187]

Пример 5. Кольцо радиуса а закреплено на гладком горизонтальном столе. Второе кольцо расположено на столе внутри первого и касается его. Ему сообщается скорость V без вращения в направлении, парачлельном касательной в точке контакта. Найти промежуток времени, который проходит до прекращения скольжения между кольцами, если коэффициент трения между ними равен х. Доказать, что точка контакта за это время опишет дугу длиной (а 1п 2)/ х. Рассмотреть движение, которое возникает, если в момент прекращения скольжения неподвижное кольцо освобождается и остается свободным в дальнейшем движении. Доказать, что за время, в течение которого внутреннее кольцо обкатывает половину окружности внешнего кольца, центр последнего сместится на расстояние [c.148]

Наличие трения по грани клина изменяет описанный выше характер деформации. Умеренное трение приводит к тому, что линии скольжения выходят на грань клина под углами jt/4 ф, а более сильное трение выражается в адгезионном сцеплении между гранью клина и материалом основания. Картина начального внедрения имеет вид, показанный на рис. 6.5 или 6.6. При приложении тангенциальной силы клин продолжает внедряться, наклоняясь сначала под углом 45°, а затем под углом полураствора клина. Производя, как и выше, последовательное построение полей линий скольжения и годографов, можно определить траектории вершины клина и усилия на его контактную грань рис. 7.20).. Клин, имеющий адгезионное сцепление с основанием, проникает значительно глубже, нежели гладкий клин, и формирует впереди себя большую складку. На рис. 7.19(Ь) показана предельная ситуация, соответствующая выходу клина на уровень недеформированной поверхности основания. На этой стадии деформирования отношение Q/P стремится к единице, а складка свободно сдвигается вдоль линии скольжения ADE . На рис. 7.20 приведена также кривая, отражающая значения отношения сдвигающих усилий к нормальным (q/p) на грани клина в процессе деформирования. Для того чтобы в течение всего процесса имело место адгезионное сцепление, коэффициент трения между гранью клина и материалом основания должен превышать tg а. [c.275]

Выражение для определения коэффициента трения при течении неныотоновской жидкости со скольжением вдоль стенки может быть [c.33]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Аналогичные результаты получены при испытании в отсутствие смазки большой группы полимерных материалов, армированных углеродными волокнами [48]. На рис. 73 нанесена линия осредняющая эти данные (коэффициент корреляции 0,85). По оси абсцисс отложены значения коэффициента Сд, полученные в эксп.чуатационных испытаниях, по оси ординат — значения коэффициента с, относящиеся к лабораторным испытаршям. В эксплуатации испытывались втулки из этих материалов, работавшие с чугунными валами при нагрузке 0,9 кгс и скорости скольжения 0,65 м/с в течение КХЮ ч. После эксплуатационных испытаний втулки испытывались трением наружной поверхности по вращающемуся кольцу из малоуглеродистой стали (ось втулки и ось кольца установлены перпендикулярно друг к другу). Условия испытания были следующие нагрузка около 1 кгс, скорость скольжения 0,53 м/с, длительность 30 ч. [c.103]

По-видимому, механизм граничной смазки водой, так же как и маслами, основан на скольжениях внутри смазочного слоя по определенным плоскостям скольжения. Образованию этих плоскостей скольжения способствует правильное расположение молекул воды, сохраняющееся и после плавления льда, обладающего кристаллической структурой. Отсутствие такого правильного расположения молекул в сравнительно толстых прослойках воды, образующихся при температурах выше нуля, по-видимому, объясняет затрудненное скольжение в этом случае. Хорошо также известное конькобежцам уменьшение скользкости льда при низких температурах объясняется, по Бутневичу, тем, что при этом уменьшается доля площади действительного контакта, на которой в результате плавления льда образуется смазочная прослойка. Смазочная прослойка образуется только на тех, больших по размеру островках контакта, на которых температура в течение контакта с коньком способна повыситься до нуля. Чем ниже температура, тем больше размер таких островков контакта и тем меньше становится их число При очень низких температурах смазочная прослойка вообще не образуется и коэффициент суммарного трения достигает максимального значения, равного коэффициенту сухого трения льда. [c.216]

Характер конвективных токов связан со структурой течения, которое может быть либо ламинарным, либо турбулентным. По латыни lamina — слой, листовое изделие. Течение называется ламинарным, т. е. слоистым, если его можно уподобить скольжению одного слоя жидкости относительно другого без их перемешивания. Поскольку при ламинарном течении направление вектора скорости остается в каждой точке устойчивым, конвекция по нормали к этому направлению никогда не возникает и соответствующий перенос того или иного субстрата должен быть исключительно микрофизической природы, т. е. иметь в своей основе тепловое движение молекул, атомов, электронов (излучение здесь не рассматривается). В частности, напряжение трения т, действующее на данный слой со стороны смежных, определяется законом Ньютона через коэффициент вязкости (молекулярной) р. [c.75]

На основании вышеизложенного можно сделать вывод о том, что разработанная теоретическая модель движения вскипающей жидкости в протяженных трубопроводах при условии реализации критического режима течения на выходе из трубопровода может стать базовой для расчета расхода и потерь на трение при давижении вскипающей жидкости в трубах. При этом основное влияние на расход и потери давления на трение при гомогенном течении оказывают сжимаемость среды в форме числа Маха и физические параметры среды в форме коэффициента Грю-найзена. Другие факторы (как, например, вязкость, скольжение фаз) в исследованном диапазоне параметров являются величинами второго порядка малости. Разумеется, в реальных условиях необходимо учитывать влияние местных сопротивлений, нивелирных напоров по длине трассы и теплообмена с окружающей средой. Учет всех этих факторов предусмотрен разработанной расчетной моделью, однако возможность ее использования в качестве РТМ при проектировании магистральных трубопроводов в схемах АТЭЦ (ТЭЦ) и A T требует ее тщательной проверки путем проведения крупномасштабных модельных или натурных испытаний, особенно при высоких параметрах теплоносителя. [c.135]

Анализ решения показывает, что в этом сл> чае течение осуществляется при Re < 50, Рг < 20, Принимаем R = 30, Рг = 10, Ре = 300. Зависимости функций от радиальной координаты даны вдоль линии скалярного потенциала (аналога линии частицы) s = 0,1 ири / = 1, и = 1. На рис. 1.16 представлены профили температуры, трансверсальной и радиальной скоростей, а также завихренности. Скачок температуры на внутренней и внешней дугах, соответственно, ра- вен 0,352 и 0,283. Модуль завихренности на стенке г° = 2, имеющей большую угловую скорость и меньший коэффициент скольжения, более чем в два раза превосходит модуль завихренности при = 3, где угловая скорость 1раницы меньше, а скольжение больше. Связь касательного напряжения с температурой имеег немонотонный характер, рис. 1.17, а зависимость между завихренностью и касательным напряжением близка к линейной, рис. 1.18. Па рис. 1.19 показаны профили нормальн1,1х напряжений, отнесенные к ik значениям на вну тренней границе (эти числа Рис. 1,16 помечены "ноликом" вверху) указанные за- [c.34]

Особенно важным является повышениз напряжения перехода к III стадии и увеличение здесь коэффициента упрочнения. Это связано с затруднением в результате легирования поперечного скольжения дислокаций (из-за увеличения сил трения), упорядочения и, очень часто, уменьшения энергии дефекта упаковки. В результате коэффициент деформационного упрочнения и уровень напряжений течения поликристаллических сплавов — твердых растворов оказываются более высокими, чем чистого металла. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...