Коэффициент деформационного упрочнения

Из уравнения (2.57) следует, что с увеличением объемной дола пор (со снижением параметра Fn), жесткости напряженного состояния [с увеличением Охх + Оуу)/oi] и снижением значения коэффициента деформационного упрочнения k критическая деформация е/ уменьшается. [c.114]

Если пренебречь упругими деформация.ми, то коэффициент деформационного упрочнения К tg а (5ц ., )//, . [c.64]

В третьей главе приведен обзор по деформационному упрочнению поликристал-лических ОЦК-металлов. Логическим центром данной главы и, может быть, всей книги является раздел о структурном обосновании перестройки кривых нагружения в координатах 5 — V"е (истинное напряжение— истинная деформация в степени 0,5), которая представляет эффективный метод исследования закономерностей деформационного упрочнения в зависимости от самых различных внутренних и внешних факторов. Именно данный метод позволил связать воедино все этапы пластической деформации, выстроив в одну цепочку предел упругости, критические деформации начала и конца образования ячеистой дислокационной структуры, ее начальный размер и закон дальнейшего изменения. В конечном счете, даже условие перехода к разрушению (пластическому) также определяется коэффициентом деформационного упрочнения. [c.4]

В выражении (3.63) значения /V и / определяются термоактивационными процессами, т. е. зависят от условий испытания, следовательно, и коэффициент деформационного упрочнения в поликристаллах должен иметь температурную и скоростную зависимость, что и подтверждается экспериментальными данными, полученными на ванадии (рис. 3.27) и сплаве Ре — 3,2 % 51 (рис. 3.28) [339, 341]. [c.148]

Характер температурной зависимости коэффициентов деформационного упрочнения ванадия [341] (рис. 3.27) и сплава хрома [353] аналогичен, что также свидетельствует о термоактивационной природе механизмов, контролирующих деформационное упрочнение в ОЦК-металлах. Принципиальной особенностью деформационного упрочнения ванадия и сплава хрома является аномальный ход кривых [c.152]

Как было показано в разделах 3.5 и 3.6, перестройка кривых нагружения в координатах 5 — е -- позволяет выявить на параболической-кривой упрочнения (схема на рис. 3.33) в пределах области однородной деформации три стадии с различными коэффициентами деформационного упрочнения К. Наличие трех стадий, как следует из резуль- [c.153]

Как показывает графический анализ (рис. 4.4), величина равномерной деформации является достаточно чувствительной функцией нормированного коэффициента деформационного упрочнения. Фактически полученное выражение для пока- 4. зывает, что данная величина служит еще одним, может быть, несколько более сложным параметром схемы де-формационного упрочнения, описанной в главе 3. [c.165]

Рис. 4.4. Зависимость равномерной деформации от нормированного коэффициента деформационного упрочнения

Эквивалентная деформация первичной обработки горячим прессованием, определенная для всего температурного интервала, показана кривой 4, штриховая линия выше кривой 4 иллюстрирует участок перестройки дислокационной структуры. Следует обратить внимание на то, что сумма (кривая 7) соответствующих значений конечной деформации (ем2) деформированного металла (кривая 5) и эквивалентной деформации (кривая 4) оказывается равной конечной деформации рекристаллизованного металла (кривая 6). Таким образом, для данной испытательной машины ресурс их пластичности одинаков и определяется только жесткостью машины [49, 374] и температурной зависимостью коэффициента деформационного упрочнения /С на первой параболической стадии упрочнения [41]. Это обстоятельство позволяет использовать разность са1 — е 2 для приближенной оценки Сэкв- [c.180]

Размеры и эксцентриситет отверстий являются функциями поперечных компонент напряжений Од и оь, а также приложенной эквивалентной пластической деформации. Получающиеся уравнения для эксцентриситета и среднего радиуса отверстия применяются шаг за шагом по малым приращениям на кривой напряжение — деформация, в то время как компоненты напряжений и коэффициенты деформационного упрочнения сохраняются постоянными. При постоянных отношениях напряжений и высокой степени трех-осности вычисленная деформация разрушения бд приблизительно равна [c.78]

Склонность к упрочнению или разупрочнению конструкционных сплавов может выражаться и через другие параметры уравнения, описывающего диаграмму деформирования. Сплавы с большими значениями коэффициента деформационного упрочнения п упрочняются, малые — разупрочняются [29]. При 0,15 0,3 сплавы [c.244]

На основании анализа изменений расчетных значений и коэффициента деформационного упрочнения п, проведенного для 11 марок сталей, титановых и алюминиевых сплавов, была установлена численная тождественность и п . Такая модель с точностью до 25—30 % предсказывает значения Аы при статическом разрушении материалов. [c.247]

Коэффициент деформационного упрочнения мало чувствителен к температуре. Судя по величине Ки, сталь обладает достаточной вязкостью разрушения. [c.66]

В твердых растворах независимо от растворимости примесей отношение коэффициента деформационного упрочнения к модулю сдвига на стадии II остается таким же, как и для чистого металла, и практически не зависит от температуры. С увеличением примесей в сплавах критическое сопротивление сдвигу и напряжение, соответствующее началу стадии III, возрастают. [c.24]

В работе [81] показано, что свойства сплава Ti—8 Al—1 Мо—IV при испытании на растяжение могут изменяться под действием испытательной среды и такое влияние наиболее полно выражено при испытании тонких образцов. Наблюдалось, что при испытании в водном растворе соли напряжение течения металла и начальный коэффициент деформационного упрочнения были завышены по сравнению с теми, которые определяли на образцах при испытании на [c.389]

Для всех типов кривых упрочнения металлов (рис. 9) общими параметрами являются предел текучести а , соответствующий напряжению начала пластической деформации материала скорость или коэффициент деформационного упрочнения d r/de временное сопротивление разрыву или предел прочности Од, соответствующий максимальной нагрузке, по достижении которой наблюдается отрицательное [c.55]

У некоторых материалов после облучения на кривых растяжения сразу по достижении верхнего предела текучести наблюдается падение напряжения и пластическое течение с отрицательным коэффициентом упрочнения. При этом деформация начинается в местах локальной концентрации напряжений с образованием шейки. Снижение или перемену знака коэффициента деформационного упрочнения у облученных материалов в последнее время объясняют эффектом каналирования дислокаций [7], т. е. тем, что лидирующие дислокации уничтожают препятствия в действующей плоскости скольжения и таким образом облегчают движение следующих дислокаций в этих плоскостях (рис. И). Образование дислокационных каналов и уничтожение радиационных дефектов дислокациями при скольжении наблюдалось непосредственно в колонне высоковольтного электронного микроскопа в облученных электронами до 3,8-101 — 4,6-10 1 см фольгах высокочистого никеля [81. [c.58]

Для мартенситностареющих сталей, содержащих хром, характерен относительно высокий коэффициент деформационного упрочнения. Эго позволяет использовать холодную деформацию, как способ дополнительного повышения прочности состаренного мартенсита [103]. [c.102]

Если в металле при повышении температуры отсутствуют релаксационные процессы, т. е. скорость деформации достаточно высока, то механизмы деформации, структурообразования и упрочнения существенно не отличаются при низких и высоких температурах. Это дает основание полагать неизменными коэффициенты деформационного упрочнения а и Р в аппроксимации ст(е) = Ото+С . [c.58]

Предел текучести олова, например, снижается вдвое, уменьшается также коэффициент деформационного упрочнения при испытании в масле, содержап1ем олеиновую кислоту (поверхностно-актив-нос вещество). Благодаря адсорбированному слою поверхностно-активных B nie TB снижается уровень поверхностной энергии, что приводит к облегчению выхода дислокации на поверхность кристаллических тел. [c.57]

Учитывая низкую подвижность винтовых компонент дислокаций в ОЦК-решетке, длина пробега винтовых дислокаций -к- и, следовательно, плотность Рз- рк. В. Л. Инденбом и А. Н. Орлов [254]. полагают, что и коэффициент деформационного упрочнения в ОЦК-металлах будет определяться в основном поведением винтовых дисло- [c.103]

Стадийность деформационного упрочнения и явная зависимость этого процесса от температуры наглядно иллюстрируются кривыми нагружения [330, 332] двухфазного молибденового сплава МТА [336] (рис. 3.18, а) и однофазного молибденового сплава МЧВП(рис. 3.18, б), перестроенными в области равномерной деформации в координатах 5-а /.. При температурах испытания выше 90 и 20 С для сплавов МТА и МЧВП соответственно на кривых нагружения наблюдаются три прямолинейных участка, на границах которых происходит изменение коэффициента деформационного упрочнения Л , и можно, следовательно, предположить, что этим участкам соответствуют различные механизмы деформационного упрочнения. Для проверки данного предположения в работе [330] были проведены при температурах 20 и 400 °С испытания [c.138]

На третьем участке кривой нагружения с самым низким коэффициентом деформационного упрочнения в сплаве МЧВП образуется дислокационная ячеистая структура (рис. 3.20, в и 3.21, в). Причем при комнатной температуре формируется полосовая ячеистая структура с широкими неупорядоченными границами, вытянутыми преимущественно вдоль полос скольжения (рис. 3.20, в). В то же время в стыках зерен, где обычно в поликристаллических металлах начинается [c.139]

Снижение коэффициента деформационного упрочнения К на второй и третьей стадиях, согласно Такеучи [296], обусловлено, прежде всего неоднородным распределением дислокаций в структуре и определяется частичной компенсацией полей упругих напряжений дислокаций при образовании сплетений или малоугловых границ, что действительно имеет место, когда расстояние между дислокациями составляет несколько межатомных [337]. При этом упрочнение начинает определяться не столько свойствами отдельных дислокаций, сколько их поведением в дислокационных ансамблях [337]. [c.140]

В работе [339] было получено при некоторых допущениях из выражения (3.58) достаточно простое аналитическое выражение для коэффициента деформационного упрочнения на линейной стадии. Используя принцип Тейлора — Поляни [28], можно считать, что в области однородной деформации каждое зерно деформируется так же, как и весь образец в целом. При этом в соответствии с уравнением (3.58) и с учетом того, что средний путь дислокаций в скоплении равен относительная деформация зерна от одного скопления на произвольно ориентированной плоскости скопления [c.146]

Противоречивость приведенных данных частично можно объяснить чисто методическими упущениями, связанными, например, с определением параметров деформационного упрочнения из условных диаграмм нагрузка —деформация, недопустимость чего отмечается в работе [351]. Кроме того, под коэффициентом деформационного упрочнения часто понимают скорость деформационного упрочнения й 1с1е, которая является постоянной величиной только при наличии стадии линейного упрочнения, а при переходе к параболическому упрочнению эта величина определяет скорость упрочнения при определенной степени деформации, т. е. только в одной точке кривой нагружения. Неучет последнего при анализе величины й81йе может привести к искажению результатов эксперимента. С другой стороны, изучаются разные параметры упрочнения [331, 351, 352] — показатель деформационного упрочнения п, коэффициент параболического упрочнения К, скорость упрочнения й31йе, сопоставление которых также может приводить к противоречивым результатам. Часто сравниваются интенсивности упрочнения различных металлов и сплавов исходя только из сравнения их диаграмм нагружения [252, 350]. [c.151]

Это означает, что температурный ход кривой (рис. 5.18, кривая 8) должен определяться температурной зависимостью коэффициента деформационного упрочнения. Действительно, для исследованного сплава МЧВП произведение оказалось постоянной величиной во [c.218]

Попытка более точного вычисления деформации разрушения сделана в работе [62] на модели, подобной предшествующей, в которой вязкое разрушение связано с возникновением пор по поверхностям раздела частиц и матрицы и их дальнейшим слиянием с образованием вязкой трещины. Условие разрушения наступает в том случае, когда размер поры вырастает до длины, равной половине расстояния между порами, если принять в качестве расчетных средние размеры пор и расстояний между ними. Мак-Клинток рассматривает модель с цилиндрическими отверстиями, оси которых располагаются в направлении z, а поперечные сечения имеют форму эллипсов с полуосями а и Ь и с расстояниями между центрами отверстий и Ьь соответственно в направлениях а ж Ь. Расстояния между отверстиями и их размеры связаны с номинальными приложенными деформациями сдвига и напряжениями сдвига т посредством коэффициента деформационного упрочнения [c.77]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент деформационного упрочнения : [c.165] [c.374] [c.233] [c.442] [c.57] [c.116] [c.152] [c.155] [c.165] [c.166] [c.215] [c.218] [c.102] [c.121] [c.122] [c.19] [c.68] [c.57] [c.76] [c.97] [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...