Сплав 76 Ni, 16 Сг, 7 Fe (инконель

Известен также сплав инконель X, который имеет сложный состав (70% N1 14—16% Сг 2,25-2,75% Т1 0,7—1,2% N5 0,4—1,0%. XI 5-9% Ре 0,3—1,0% Мп <0,5% 51 <0,2% Си <0,08 , (% <0,01% 5). Коррозионная стойкость этого сплава несколько ниже, чем рассмотренных ранее никельмолибденовых сплавов. [c.260]

Сплавы типа нимоник по жаропрочности близки к американскому сплаву инконель. [c.273]

В конструкциях действующих ядерных кипящих реакторов широко применяются никелевые сплавы инконель-бОО и Х-750. По сравнению с аустенитными сталями эти сплавы обладают повышенными прочностными свойствами и имеют коэффициент линейного расширения более близкий к углеродистым и низколегированным сталям. Это позволяет исполь-40 [c.40]

Введение в уравнение (3.3) циклического предела текучести вместо предела текучести на растяжение приводит к величине С/, = (1/3 тс), что было показано применительно к жаропрочному никелевому сплаву Инконель-718 [46]. [c.139]

Переход из вакуума на воздух сопровождается возрастанием скорости роста трещины в несколько раз для никелевого сплава инконель Х-750 при температуре 650 С [21], являющейся допустимой температурой для работы жаропрочных сплавов в газотурбинных двигателях. При треугольной форме цикла с асимметрией R = 0,1 имело место возрастание скорости роста трещины нри эквидистантном смещении кинетических кривых в интервале частот 0,01-10 Гц. Наиболее значительное возрастание скорости имело место при переходе [c.348]

Эту смесь царской водки следует применять непосредственно после изготовления (5—30 с). При изготовлении необходимо всегда использовать свежую бесцветную азотную кислоту. Реактив применяется для сплавов инконель (80% никеля, 14% хрома и 6% железа). С его помощью выявляют границы зерен и карбиды. Несвежий раствор вызывает появление язв травления. [c.217]

Сплавы Инконель 600 и 625 подверженны растрескиванию и з некоторых других средах, включая высокочистую воду и каустические растворы при —600 К [241, 262, 264, 265]. При этом разрушение может происходить как в аэрированной, так и в обез-гаженной воде. В случае аэрации необходимо, вероятно, наличие щелевых условий [264] природа растрескивания в обезгаженной [c.111]

Одно время полагали, что сплавы, упрочненные выделениями, такие как Рене 41 и Инконель 718, не склонны к водородному охрупчиванию, так как даже сильное катодное наводороживание вызывало очень малые потери пластичности [278, 282]. Однако растрескивание происходит несмотря на малые значения этих потерь [283]. Это позволяет, по-видимому, объяснить сочетание хорошей стойкости сплава Инконель 718 к KP [241, 269] с очень слабой стойкостью к охрупчиванию в водороде, предположив, что в этом случае одновременно протекают процессы растворения и водородного охрупчивания. Потенциал катодного наводорожи-вания может находиться в области минимального проникновения, как показано на рис. 28, либо поверхностные условия могут препятствовать поглощению значительного количества водорода. Последний случай соответствует малой эффективной подвижности водорода сплав Инконель 718 не охрупчивается в водороде при давлении ниже 0,7 Па [284]. Кроме того, если скорости репассивации у вершины трещины [99] препятствуют ее заострению в результате растворения металла, то протекание KP становится невозможным. [c.115]

Термомеханическая предыстория материала может, по-видимому, оказывать существенное влияние и на стойкость к водородному охрупчиванию других суперсплавов [38, 118, 279, 287]. В качестве примера на рис. 42 показано влияние термообработки на листовой сплав Рене 41 [279] при термическом наводороживании в течение 1000 ч при температуре 650°С и давлении 1 атм. Необходимо отметить отрицательный эффект старения, приводящего к образованию у, а также охлаждения в печи от температуры обработки на твердый раствор (вероятно, путем образования г] на границах зерен, о чем свидетельствует межкристаллитный характер водородного разрушения [279]). В другом исследовании был обнаружен небольшой положительный эффект высокоэнергетической штамповки сплава Инконель 718 перед старением по сравнению с обычным материалом, состаренным после термообработки на твердый раствор уменьшение относительного сужения в результате выдержки в водороде при давлении 69 МПа снизилось от 72% при обычном старении до 60% в материале, подвергнутом термомеханической обработке (ТМО). Таким образом, образование у или у" после ТМО ухудшает свойства исследованных сплавов практически в такой же степени, как и в отсутствие ТМО. По-видимому, для упрочнения и повышения стойкости к KP решающее значение имеет улучшение субструктуры сплава при старении, предшествующем ТМО [160, 289]. Не исключено, что более сложные процессы обработки, включающие ТМО, позволяют добиться улучшения свойств никелевых сплавов. [c.116]

Рис. 42. Коррозионное поведение сплава Инконель 600 на различных глубинах [441

Сплав Инконель 718 обладает гораздо более высокой стойкостью к коррозии в щелевых условиях, что, несомненно, объясняется наличием в его составе 3 % Мо. Этот сплав хорошо использовать в таких конструкциях, где требуется стойкость к эрозионной коррозии и высокая прочность. В последнее время Инконель 718 используется для изготовления подводных крыльев, болтов и гребных винтов. [c.86]

Описание коррозионных испытаний сплава Инконель 625 приведено ниже [c.86]

В табл. 8.6 включен также сплав инконель-718, высоконапряженный, отвержденный старением. Значительные поверхности этого сплава применяются в некоторых PWR в виде сварных решеток, объединяющих стержни в сборки. При таких условиях применения нет оснований для растрескивания, наблюдается небольшой питтинг, не имеющий практического значения. [c.257]

Таблица 8.10 Коррозия сплава инконель-600 в растворах борной кислоты

Кроме никеля, весьма хорошие биметаллы на стальной основе дают медноникелевые сплавы с высоким содержанием никеля, например, монель-металл (65—700/о N1). а из хромоникелевых сплавов — инконель(78,50/оК1). [c.241]

Осевая турбина имеет пять ступеней. Лопатки спроектированы с числом М на среднем диаметре, равном 0,6—0,7, по принципу постоянного весового расхода газа на единицу площади поперечного сечения потока. У таких лопаток степень реакции изменяется по высоте от 10% у корня до 40—70% у вершины. Рабочие лопатки откованы из сплава Инконель и крепятся в осевых елочных пазах дисков турбины. Частота колебаний лопаток была тщательно проверена для избежания резонанса с камерой сгорания. [c.122]

Рабочие лопатки турбины реактивные, винтовые, сделаны из поковок сплава Инконель X и крепятся в елочные осевые пазы дисков. Для обеспечения свободного расширения при нагревании лопатки крепятся в осевых пазах с некоторым зазором. Для предотвращения перемещения лопаток в осевом направлении имеются специальные замки. Направляющие лопатки приварены к внешнему и внутреннему полукольцам диафрагм, которые крепятся в корпусе с помощью полуколец, заведенных в пазы корпуса (рис. 4-6). Таким образом корпус турбины защищается от воздействия горячих газов. Диски ротора турбины сделаны из хромоникелевого [c.126]

Коррозия в морской воде. Титан обладает высокой коррозионной стойкостью в условиях морской атмосферы и в морской воде. На титановых образцах, выдерживавшихся в течение 18 месяцев как в стоячей, так и в перемешиваемой морской воде или в атмосфере морского соленого воздуха, никакой коррозии или какого-либо изменения свойств обнаружено не было. Титан принадлежит к металлам, не обрастающим с поверхности морскими организмами, присутствие которых вызывает точечную или щелевую коррозию. В гальваническом ряду различных металлов и сплавов в среде морской воды титан располагается между сплавами инконель (пассивированный) и монель. Таким образом, титан является катодом по отношению к другим конструкционным металлам. В паре с другими металлами титан обычно не корродирует, но резко усиливает коррозию более активных металлов. [c.765]

Сплавы инконель весьма стойки в плавиковой и фосфорной кислотах при обычных температурах и растворах сероводорода. В питьевой воде, насыщенной сероводородом, скорость коррозии равна 0,00018 см/год. Очень высока стойкость никельхромовых сплавов в жирных кислотах вплоть до 300° С. Эти сплавы также стойки во всех щелочах при обычной и повышенных температурах за исключением концентрированных едкого кали и едкого натра при температурах выше 375° С. [c.273]

Для изучения характеристик скольжения и истирания высокотемпературных материалов использовали графит 56НТ, облученный потоком нейтронов до 1,6-10 нейтрон/см при 425 и 650°С [131]. Облучение не оказало сколько-нибудь значительного влияния на коэффициент трения между графитом и сплавом инконель X, испытанными при четырех температурах в интервале 25—540°С. Истирание облученного и необлучен-ного графита за период испытания в течение 1000 циклов незначительно отличалось. [c.193]

Исследования структуры материала при термоусталостя, проведенные при различных условиях нагружения и нагрева, определяют частные признаки, не дающие общей картины. Так, для сплава нимоник 80 показано, что при высоких температурах цикла /тах рэзрушение происходит по границам зерен при снижении тах — ПО зерну. В работе 91] указано, что изменение скорости нагружения (т. е. длительности цикла) приводит к изменению характера разрушения стали AJSJ 1010 и сплава инконель. Изменение вида трещин термоусталости (переход от [c.97]

Наиболее распространенным сплавом типа Ni u является мо-нель, содержащий примерно 65% никеля. Он противостоит всем типам агрессивных атмосфер, нейтральным и кислым растворам солей, например хлоридам, сульфатам и др., исключая азотнокислые соли и хлорид железа. В неокисляющих кислотах очень стабилен. Сплав инконель с содержанием примерно 75% никеля, 15% хрома и 4—6% железа более устойчив в окисляющей среде, чем монель. Его применяют при производстве аппаратуры дл органического синтеза при высоких давлениях в присутствии галогенов, окислов азота или сероводорода. Сплавы типа Ni r известны как нимоник. Он легко поддается ковке и сохраняет свои механические свойства при высоких температурах. Как жаростойкий и жаропрочный материал нимоник применяют главным образом при производстве оборудования и узлов, работающих в продуктах сгорания при высоких температурах. Чаще всего из этого сплава изготовляют камеры и лопатки газотурбинных установок, которые подвержены воздействию температур 700—800° С. [c.37]

Для изготовления химической теплообменной аппаратуры, работающей в контакте с нитрат-нитритным расплавом (при температурах до 500 °С), могут быть рекомендованы стали СтЗ, Х5М, Х18Н10Т никель и никелевые сплавы (инконель, ХН78Т), титановые сплавы АТЗ, ВТ5-1. [c.254]

Сплавы N1—Сг обладают высокой стойкостью к окислению и общей коррозии, особенно при содержании Сг менее 20%. В то же время в присутствии водорода характер разрушения бинарного сплава N1—20% Сг изменяется от вязкого к межкристаллитному и наблюдается существенная потеря пластичности [109, 259, 260]. Энергия дефектов упаковки (ЭДУ) в этом сплаве значительно меньше чем в N1 [259, 261], что свидетельствует, возможно, о более планарном скольжении. К числу промышленных сплавов, близких к N1—20% Сг, относятся Инконель 625 и Инконель 600 (последний имеет более высокую ЭДУ, что объясняется пониженным содержанием Сг и присутствием значительного количества Ре). Оба сплава обладают высокой стойкостью к КР в хлоридных растворах при температурах ниже 375 К [262], но при более высоких температурах растрескивание все же происходит [241, 262— 264]. Сплав Инконель 600, кроме того, сравнительно восприимчив к растрескиванию во фторидных средах [241], а также в политионовой кислоте (НгЗжОб, где х=3, 4 или 5) и других сульфид-со-держащих средах [241, 262]. Однако следует отметить, что в одном из обзоров [241] разрушение этого сплава в политионовой кислоте было классифицировано как стимулированная напряжением межкристаллитная коррозия , а не как обычное коррозионное растрескивание. [c.111]

Появляются все новые данные, показывающие, что микроструктура рассматриваемых сплавов влияет на их стойкость к водородному охрупчиванию. Существенным элементом микроструктуры, которого следует избегать, является присутствие равновесной фазы, обычно I1, на границах зерен. Так же как и в рассмотренном случае т)-фазы в сплаве А-286 [124], это справедливо для б-фазы в Инконель 718. Если предшествующая обработка привела к образованию на межзеренных границах почти непрерывного слоя б (NiaNb), то для его растворения необходима термообработка твердого раствора при 1315 К. Обработка в области выше кривой растворимости у"-фазы, но ниже соответствующей температуры для O, не даст нужного результата [272]. Оказалось, что использование более высоких температур обработки на твердый раствор повышает стойкость сплава Инконель 718 к водородному [c.115]

В заключение вновь обратимся к фактору скольжения, который уже был довольно подробно рассмотрен выще. Мы установили, что планарность скольжения может отражаться на электрохимических процессах в верщинах трещин и на гладкой поверхности в результате заострения ступенек скольжения. Кроме того, планарный характер скольжения повыщает эффективность дислокационного транспорта водорода [314] и его накопления на частицах выделений и включений [74, 100, 314], а также ускоряет доставку водорода к границам зерен. Следовательно, от типа скольжения зависят обе возможные составляющие КР — анодное растворение и водородное охрупчивание. В то же время планарность скольжения нельзя считать достаточным условием, определяющим склонность к индуцированному средой охрупчиванию, поскольку некоторые материалы с таким характером скольжения довольно стойки к КР [80, 94, 99] (однако это не означает, что КР не может быть вызвано изменением состава среды как было показано на сплавах Инконель [241, 264], для начала растрескивания достаточно обеспечить нужную концентрацию критических корро- [c.138]

Сплавы Инконель 600 и Инконель Х750 сохраняют пассивность в движущейся, хорошо аэрированной морской воде, но не стойки к коррозии в щелевых условиях. Наблюдается также питтинговая коррозия. Оба сплава стойки в неподвижной морской воде при использовании катодной защиты, а кроме того, они не склонны к коррозионному растрескиванию под напряжением в растворах, содержащих хлор-поим. На рис. 42 представлены данные о щелевой коррозии сплава Инконель 600 на больших глубинах. Отметим, что в одном случае щелевая коррозия привела к перфорации образца. [c.85]

Следует отметить, что такие никелевые сплавы, как Хастеллой С, Монель 400 и Инколой 825, относятся к числу наиболее катодных металлов. Если какой-нибудь из этих сплавов находится в контакте со сплавом, расположенным выше в ряду напряжений (например, со сплавом меди), то наблюдается тенденция к контактной коррозии. Например, каждый из двух сплавов, Инконель 625 и 70 Си — 30 Ni, обладает хорошей стойкостью в морской воде. Однако в местах тесного контакта многожильного кабеля из Инколоя 625 с арматурой из медноникелевого сплава наблюдалась ускоренная коррозия этой арматуры, приводящая к ее разрушению. [c.89]

Таким образом, потеря пассивности на локальных участках поверхности одинаково вероятна как в зоне пла, так и в неподвилсной воде. Глубина коррозии в конечном счете может быть одинаковой, но не исключено, что в зоне ила разрушение протекает медленнее. Как показано в табл. 31, сплавы Инконель 718 и Инколой 800 в иле испытывали большую склонность к щелевой коррозии, чем в воде на больших глубинах. Для всех остальных сплавов, склонных к щелевой коррозии, наблюдалась обратная картина. [c.91]

Выше уже упоминалось о высокой стойкости никелевых сплавов Инконель 702 и 706, а также Удимет 710 к коррозионному растреа ива-нию в морской воде [159, 160]. [c.185]

В одной из лабораторий компании Ве1Ь было исследовано коррозионное поведение ряда высококачественных кораблестроительных материалов в потоке морской воды [192]. С помощью гидротурбины имитировалось движение со скоростью до 90 узлов (46,3 м/с). Скорости общей коррозии алюминиевых сплавов 5086-Н117 и 5456-Н117 в неподвижной морской воде были <2,5 мкм/год, а при скорости 90 узлов возрастали до 3 мкм/год. Для сплавов Инконель 625, Ti — 6А1 — 4V и нержавеющей стали 17—4РН скорости коррозии возрастали от <2,5 мкм/год в неподвижной воде до 13—38 мкм/год при скорости потока 90 узлов. Скорости гальванической коррозии алюминиевых сплавов возрастали от <15 мкм/год до 1,5 мм/год, причем контакт со сплавом Ti —6А1 —4V оказывал меньшее влияние, чем контакт со сталью 17—4РП или сплавом Инконель 625. [c.190]

Механизм коррозии нержавеющей стали в этом отношении пока остается недостаточно определенным, не имеется также работ по высоконикелевым сплавам инконель-600 и инколой-800. [c.260]

Отсутствие дентипга па парогенераторах этих АЭС может также объясняться применением не сплава Инконель-600, а значительно более устойчивого к щелочному коррозионному растрескиванию сплава Инко-лой-800. Кроме того, в парогенераторах фирмы КВУ используется другой метод дистанционпрования труб — не перфорированные горизонтальные перегородки, а поставленные па ребро плоские пластины из нержавеющей стали (см. рис. 1.8, б). Последнее может быть существенным. [c.22]

В результате аварий большое количество крупных блоков но 300— 500 МВт выходило из строя. Ввиду сложной радиационной обстановки, возникающей при ремонте трубной системы парогенераторов, блоки простаивают до полугода, а иногда и более. Отсюда видно, какие огромные убытки терпят энергетические фирмы из-за аварии труб парогенераторов. Общей причиной повреждений нарогенерирующих труб является межкристаллит-ная коррозия. Сплав Инконель-600, из которого выполнена трубная система многих парогенераторов, подвержен коррозионному растрескиванию при концентрации щелочи от 10 до 40%, т. е. коррозия металла возникает при значительном концентрировании примесей воды (несколько порядков). В правильно спроектированном контуре циркуляции и нормальных условиях эксплуатации такие степени концентрирования невозможны. Вместе с тем,, если имеются нарушения в циркуляции или возможно возникновение кризиса теплоотдачи, то следствием этого является появление [c.234]

Предел прочности на срез соединений сплава инконель, паянного припоем Сг—В, составляет 288 МПа, припоем Ni—Р — 91 МПа, припоем Ag—Pd— Мп — 222 AUla. [c.254]

Коррозионная стойкость в естественных средах. В разнообразных атмосферных условиях титан является одним из самых стойких материалов. Проведенные Бомбергером в промышленной и морской атмосферах сравнительные испытания по скорости коррозии титана, алюминиевых сплавов, нержавеющих сталей, никель-медного сплава и сплава инконель показали, что за пятилетний срок на всех металлах, кроме титана, были обнаружены видимые продукты коррозии, тогда как образцы из титана даже не изменили блеска поверхности. [c.30]

Полученные результаты используются в клинической практике (рис. 3.57). Прочная фиксация осуществляется достаточно просто. Даже при извлечении проволоки из Т — N1 спустя 6 месяцев после операции существует хорошая биологическая совместимость и коррозионная стойкость проволоки, не было обнаружено никаких аномалий. На повер сности сваренных трубок (из сплава инконель) наблюдается развитая точечная коррозия. [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...