Зона скольжения

Рис. 116. Схематическое изображение зон скольжения (5) в деформированном кристалле

Вода, охлаждающая направляющие, уносит 3—5% мощности, подводимой к индуктору. Части поверхности заготовки, прилегающие к направляющим, отстают в нагреве. Во время передачи заготовок от индуктора к ковочному агрегату температура поверхности в значительной степени выравнивается. При нагреве простых конструкционных сталей оставшаяся неравномерность температуры не сказывается на качестве поковок. При нагреве некоторых легированных сталей водоохлаждаемые направляющие не могут быть использованы. Для уменьшения отсоса тепла и повышения износоустойчивости на поверхности трубчатых направляющих в зоне скольжения заготовок наваривают полосы из стеллита высотой 2 3 мм и шириной 3—4 мм. Неохлаждаемые направляющие не отсасывают тепла от заготовок, но они изнашиваются довольна быстро (при тяжелых заготовках). Иногда их приходится сменять через 1—2 недели. Эти направляющие изготавливаются из металлической полосы в виде желоба, который свободно ложится на футеровку индуктора. Один конец полосы отгибается вниз, чтобы при проталкивании заготовок желоб не смещался. К индуктору желоб не крепится, поэтому его просто сменить. [c.239]

Случай, дополняющий только что рассмотренный, был изучен Купером и Келли [15], которые показали, что длина зоны скольжения волокон по обе стороны от разрыва, равна а,г/(2т), откуда можно вычислить вклад в энергию разрушения композита, используя аргументы, аналогичные приведенным выше в разд. III, В, 1 [c.468]

В зонах скольжения силы трения определяются по уравнению (12), а удельное давление — по уравнениям (13) и (1 4) [c.878]

Имеются основания полагать, что между этими двумя зонами скольжения существует ещё одна зона — зона прилипания, где скольжение прокатываемого металла отсутствует. В этом случае силы трения при переходе с одной зоны скольжения при сухом трении к другой изменяются без скачка (табл. 2), как имеет место по теориям сухого трения и постоянных сил трепня (см. табл. 2, а и б). [c.878]

В зонах скольжения эпюра удельного давления ограничивается, как и по теории сухого трения, вогнутыми кривыми, а в зоне прилипания— выпуклой кривой, имеющей куполообразную вершину вблизи нейтрального сечения. Этот характер эпюры удельного давления подтверждается экспериментальными исследованиями распределения удельного давления по дуге захвата [4, 20]. [c.878]

X (L — Z) ij — относительные упругие перемещения поперечных сечений слоев на участке Z зоны скольжения L при максимальном значении возбуждающей силы Е — модуль Юнга Ь, h — ширина и высота слоя соответственно. [c.218]

Последнее можно увеличить, распределив напряжение трения определенной интенсивности на соответствующем участке зоны скольжения. [c.220]

Пои осадке, прокатке и в некоторых других процессах обработки давлением на контактной поверхности могут существовать две области зона скольжения и зона прилипания. При этом термином зона прилипания пользуются не в смысле возникновения адгезионного схватывания поверхностей, а в чисто кинематическом смысле как признаком отсутствия проскальзывания. [c.42]

Допустим, при осадке тела А (рис. 30) зона прилипания занимает участок ЬЬ а зоны скольжения — участки аЬ и а Ь. Тогда можно утверждать, что на последних участках действуют силы трения скольжения, которые в первом приближении пропорциональны давлению согласно закону Амонтона. Что же касается участка ЬЬ, то здесь будут действовать статические (неполные) силы трения, величина которых определяется величиной сдвигающих напряжений на контакте, возникающих при деформации тела. В точке с на оси тела сдвигающие напряжения отсутствуют, поэтому и сила трения здесь равна нулю. По мере удаления от оси стремление к поверхностному сдвигу растет, соответственно возрастают силы трения. В точках Ь и Ь сдвигающие напряжения достигают критического значения, после чего возникает скольжение и силы трения на участках ад и а б начи-нают подчиняться уже законам кинетического трения. [c.42]

Рде — давление на границе между зонами скольжения и прилипания /п — длина (диаметр) зоны прилипания Н — текущая высота осаживаемого тела, формула (119) может быть приведена к следующему виду [c.43]

Эпюры типа II являются наиболее распространенными. Они существуют, если на контактной поверхности имеются как зона скольжения 1, так и зона прилипания 3. Силы трения в зоне скольжения 1 изменяются приблизительно пропорцио- [c.69]

Это выражение соответствует так называемому условию обтекания (непроницаемости), предусматривающему, что частицы деформируемой среды не проникают внутрь инструмента через его поверхность, но и не отрываются от нее, а лишь скользят по поверхности инструмента (рис. 100). Наряду с этим условием в зоне скольжения задается закон трения на контактной поверхности. Поверхностное напряжение р представим в виде суммы нор- [c.238]

Зададимся кинематически возможным полем скоростей (или перемещений) и найдем полную мощность N [левая часть (XIV.10)1 (или соответствующую работу). Приравнивая ее мощности N поверхностных напряжений на заданных скоростях [формула (XIV. 11)] (или работе поверхностных напряжений на заданных перемещениях), найдем верхнюю оценку предельной нагрузки. Итак, поверхностные напряжения ка контактной поверхности в зоне прилипания и нормальные поверхностные напряжения pi в зоне скольжения 2 приближенно найдем, используя уравнение баланса мощностей = N, или [c.301]

Будем полагать, что контактная поверхность с деформирующим инструментом состоит из зоны скольжения 24 и зоны прилипания причем 2.J и = 2 и 2 = (S., + 52,) 1J (2 + -Ь б2р), откуда б2р = —62 . Кроме того, на линии L раздела [c.311]

В зоне прилипания 2о скорости не варьируются, они заданы граничными условиями, т. е. v = о . В зоне скольжения не варьируется, а задается только нормальная составляющая [c.311]

Условие трения на контактной поверхности в зоне скольжения. Согласно (XI. 16) напряжение трения р является заданной функцией нормального поверхностного напряжения и скорости скольжения инструмента по деформируемому металлу Оз, т. е. [c.312]

Su — часть контактной поверхности деформируемого тела, на которой заданы перемещения (зона прилипания) Unt — заданные перемещения по нормали к поверхности контакта в зоне скольжения u%i — заданные перемещения инструмента в касательной плоскости к поверхности контакта — перемещение инструмента относительно деформируемой среды (длина пути скольжения). [c.319]

Принцип возможных изменений деформированного состояния. Предположим, что нужно найти только деформированное состояние. В этом случае напряженное состояние предполагается известным, а варьируются величины, характеризующие деформированное состояние. В дополнение к четырем ограничениям, при которых записан функционал (XIV.56), введем еще три 5) контактная поверхность состоит из зоны скольжения 2.,, а зона прилипания отсутствует 6) закон трения на контактной поверхности задан по Зибелю в виде (XI. 15), тогда напряжение трения р не зависит от скорости скольжения Uj и р (и,) = рх [c.319]

Принцип возможных изменений напряженного состояния. Предположим, что нужно найти только напряженное состояние. В этом случае деформированное состояние предполагается известным, а варьируются величины, характеризующие напряженное состояние. По сравнению с общим случаем [уравнение (XIV.50)1 введем следующие ограничения 1) жесткие области Ve отсутствуют 2) массовые и инерционные силы отсутствуют 3) материал изотропный 4) контактная поверхность состоит из зоны прилипания (или а зона скольжения отсутствует. [c.321]

Назовем зону, в которой справедлив закон трения Кулона, зоной скольжения, а зону, в которой интенсивность сил трения равна максимальному касательному напряжению, — зоной торможения. Границу этих зон устанавливаем, приравнивая интенсивность сил трения по (4.11) и (4.13) величине максимального касательного напряжения (4.14). Тогда получим [c.91]

Постоянную интегрирования определяем из условия при X = Xi, р pi, где контактное давление р на границе зон скольжения и торможения определяется по (4.13) [c.92]

Сопоставляя (4.10) и (4.41), заключаем, что они полностью совпадают, и, следовательно, решение задачи осадки цилиндра аналогично решению задачи осадки полосы в условиях плоской деформации. Поэтому ниже без вывода приведены формулы для контактных давлений и интенсивностей сил трения в трех зонах контакта, а также уравнения, определяющие границы зон. В зоне скольжения при с г Га [c.100]

Приведенное решение имеет место при условии справедливости закона Кулона, т. е. в зоне скольжения. К ней примыкает зона торможения, в которой выполняется условие (4.14). Граница зон определяется из (4.11), (4.14) и (6.9). [c.136]

Последние формулы позволяют подсчитать отношение определяющее границу х зон скольжения и торможения. [c.136]

Эти уравнения справедливы в зоне скольжения, где [c.148]

На стадии II все большую роль играет скольжение во вторичных системах, при этом взаимодействие дислокаций первичной и вторичной систем приводит к образованию в ГЦК-монокристаллах сидячих дислокаций Ломер — Коттрелла, у которых образуются дислокационные скопления [253]. Длина линий скольжения на этой стадии соответствует длине зон скольжения, ограниченных такими барьерами [253]. [c.102]

Можно ожидать, что прочность поверхности раздела особенно чувствительна к испытаниям при циклическом нагружении. Соответствующих данных мало, однако они, несомненно, свидетельствуют о высокой прочности связи. При усталостном разрушении пластинчатого композита А1 — AlaNi [72] одна или несколько трещин распространяются по зонам скольжения в матрице н значительного расслаивания не происходит. Аналогичным образом протекает усталостное разрушение пластинчатого композита Ni — NigNb, существенно отличающегося в других отношениях [37]. В обоих случаях время до разрушения при высоких напряжениях и малом числе циклов определяется сопротивлением разрушению армирующей фазы, а время до разрушения при малых напряжениях и большом числе циклов — распространением усталостной трещины в матрице. Ни в том, ни в другом случае расслаивание не является определяющим механизмом. [c.259]

Рис. 31. Плоскостное скольжение в результате сдвига частиц аг в сплаве Т1—10А1. Зона скольжения проходит вдоль следа призматической плоскости (1010). Частицы показаны в темнопольном изображении

Образование атмосфер Котрелла можно, по-видимому, рассматривать как образование зон типа Гинье — Престона, сопровождающееся увеличением предела текучести металла и склонности его к хрупкому разрушению за счет торможения этими зонами скольжения дислокаций, не заблокированных взаимодействиями с примесными атомами в твердом растворе. [c.42]

Клинард и Шерби [286 исследовали причины искажения формы образцов технического железа. Они обнаружили, что поверхностные повреждения (выступы, впадины) часто связаны с границами зерен и субзерен. Многократные термоциклы ведут к образованию протрузий, видимых невооруженным глазом. Объясняя механизм поверхностных повреждений металла при термоциклировании, обычно ссылаются на большое сходство с механической малоцикловой усталостью. Поскольку при термоциклировании железа вследствие полиморфного превращения в узком температурном интервале происходит значительное изменение объема (примерно 1 %), в образцах появляются циклические напряжения. Усталостные выступы и впадины образуются в месте пересечения зон скольжения с поверхностью образца, и размеры их при механических и термических циклах близки [II, 108, 285]. На первых этапах термоциклирова-ния большую роль играет тенденция к сглаживанию [c.77]

Аморфные сплавы являются метастабильной равновесной системой, стремящейся перейти в стабильное состояние. Поэтому многие металлические стекла испытывают структурную релаксацию уже при температуре чуть выше комнатной. Наложение деформирующего напряжения усиливает диффузионную подвижность и связанную с ней структурную перестройку сплавов. Температура на диаграмме рис. 154 отвечает нижнему значению температуры активизации процессов рекристаллизации и структурной релаксации, инициируемой в полосах скольжения за счет энергии, выделяемой при разрьгее межатомных связей в зоне скольжения. Из этого следует, что механическое поведение аморфных сплавов при [c.301]

Таким образом, мартенситная пластина состоит из средней двойникованной аоны и боковых зон скольжения. Подобное строение мартенситной пластины [c.14]

В случае горячей осадки значения коэффициентов трения значительны, и поэтому зона торможения может быть намного больше зоны скольжения. Если пренебречь зоной прилипания, то закон изменения давления на всей контактной поверхности определяется (4.17), а контактное давление р находится по (4.16) подстановкой Xi = I / 1 = 2сТе/у З. Таким образом, (4.17) принимает вид [c.93]

Вычисление нормального напряжения сг в сечениях, перпендикулярных направлению прокатки, по (4.101) и (4.102) и эквивалентного напряжения по (4.98) с последуюш им подсчетом отношения ojog позволяет при помош,и формулы (4.103) установить значение углов и % в областях отставания и опережения, до которых изложенное решение справедливо. По аналогии с задачей осадки будем называть эти зоны зонами скольжения. К ним [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...