Ш допустимые давления

Ш шарики, сопряжения с рабочими поверхностями 255 —, допустимые давления 257 шарнирные муфты 13, 38 --, давление в игольчатых опорах и шарнирах скольжения 40 [c.337]

Пример 2. Определить максимально допустимое давление внутри аппарата, если для уплотнения выхода вала применено торцовое уплотнение с кольцами ш фторопласта-4 и стали 40Х и задана максимальная температура на поверхности трения (< = 125° С н п= 375 об мин). [c.180]

Изменяя величины а о, Отш и р в практически целесообразных и допустимых пределах и принимая Е = 2,1 10 МПа, а X = 0,5, построим номограммы зависимости Ото от вопр ш (рис. 1), с помощью которых легко рассчитать давление опрессовки, обеспечивающее полное снятие остаточных сварочных напряжений в кольцевых швах. [c.88]

Давление в барабане, ат Допустимая паропроизводительность циклона, ш/ч, в зависимости от внутреннего его диаметра, лл [c.66]

Л. М н р о п о л ь с к и й и М. Е. Ш и ц м а н, Допустимые тепловые потоки и теплоотдача при кипении воды в трубах Сб. Исследования теплоотдачи к воде, кипящей в трубах при высоких давлениях", Атомиздат, 1958. [c.414]

Для средних и крупных ш ико- и роликоподшипников (кроме роликовых сферических, упорных и конических) при нормальном атмосферном давлении и температуре, коэффициенте нагрузки С / Р > 10 и отношении рабочей частоты вращения к предельной л / пр < 0,67 используется масло с рабочей кинематической вязкостью 12 мм с. Для быстроходных и малонагруженных подшипников допустимо применение масел меньшей вязкости. При этом предпочтительно применять масла с присадками, защищающими подшипник от коррозии и старения масла. [c.416]

Ес ш при повторном испытании фактическая утечка будет превышать допустимую более чем на 20%, то рекомендуется выдержать трубопровод в течение 10 сут под рабочим давлением с целью дополнительного водонасыщения стенок труб. После этого испытание трубопровода должно быть проведено вновь. [c.537]

Н трактора и предельно допустимым смещением у ш X центра да- с влений. При равномерном медленном (С = 0) движении и при отсутствии прицепа на крюке координаты центра давления определяются только углом местности а и положением трактора. В этом случае (фиг. 56) [c.354]

Здесь — электродвижущая сила элемента она зависит от температуры, — зависимостью ее от давления мы будем пренебрегать. Ото пренебрежение допустимо для элементов, ле содержащих газообразных составных частей в таких элементах при происходящих в них реакциях изменение объема мало. Мы будем поэто.му также пренебрегать работой, связанной с этим изменением объема. Работа Ш д.е равна уменьшению свободной энергии системы — ае. [c.85]

В выражении (1) не принято в расчет, что давление N действует на зону соединения через верхнюю деталь, что допустимо при малой толщине этой детали. С увеличением же 8 ошибка возрастает и величина а получается заниженной. Из выражения (1) видно, что зависимость "(.ф от N м. Я пе очень сильна. Вычисления по выражению (1) показывают, что начальная контурная площадь соприкосновения " ф медных деталей с 8=1 мм при самых разнообразных значениях Я ш N, применяющихся при сварке, составляет от 0,6 до 5,0 мм . Используя расчетные значения б ф, можно определить среднюю величину а в зоне соединения [c.78]

Условие допустимости такого упрощения — малость, по сравнению с единицей, отброшенных членов. Первый, наибольший, отброшенный член ((5х) /6, так что, приняв х=1, можем записать условие допустимости замены ш /6 1, что соблюдается при ю < 1. Подставив приведенное ранее приближенное соотношение для экспоненты в зависимости (2.3.15) и (2.3.16), получим приближенную зависимость для амплитуды безразмерной вариации давления на выходе из тракта (х=1) [c.77]

Например, если для кулачка, движущегося поступательно, заданы подъем h толкателя и максимально допустимый угол утах. то, полагая угол давления постоянным в пределах всего активного участка профиля, получим, что минимальная длина этого участка должна быть не более чем / ш h tg у max- Одновременно должны быть удлинены участки выстоя и увеличена скорость кулачка. [c.85]

Таким образом, поступают, например, при изучении концентрации напряжений в толстостенных композитных элементах (см. рис. 2.8). Как уже отмечалось, для изучения концентрации напряжений в вершинах вырезов на поверхности внутреннего канала (в точках 1 на рис. 2.8) от действия внутреннего давления допустимо использовать плоские модели, имеющие форму поперечного сечения К01МПОЗИТНОЙ трубы. Для испытания их необходимо довольно сложное приспособление. Кроме того, чтобы получить в модели с оболочкой достаточное для проведения точных измерений число полос, нужно создать довольно большО е давление, потому что около 90% давления прихо дится на деформацию жесткой оболочки. Однако при определенных условиях можно воспользоваться моделью без оболочки. Так, при достаточно большой толщине свода ш = Ь—а (примерно при ш/Ъ>0,2) контактное давление рк на поверхности сопряжения можно принять равномерным. В этом случае приходим к схеме плоской модели без оболочки, нагруженной дав- [c.43]

Проведенная модернизация полностью подтвердила расчеты время цикла улсеньшилось на 2—5 с, что составляет до 60% Т , забросы давления в полостях гидромотора исчезли, ускорения при торможении и фиксации снизились в 3—5 раз и не превышали допустимых. На рис. 2 в координатах Оа Олц немодер-низированные ПС отмечены кружками. Большинство кружков находится в зонах 1 и 4, что позволяет данную конструкцию отнести к числу надежных, но средних по быстроходности. Модернизация заметно повысила быстроходность указанных ПС, причем если в старой конструкции при дефектном изготовлении ТЗ имеют место повышенные нагрузки в приводе, скачки давления, колебания, удары и увеличение времени цикла в 1,5—2 раза, то у модернизированного привода эти нежелательные явления выражены слабее, и только при грубых дефектах изготовления золотника или неправильной наладке. По материалам исследований выбраны диагностические параметры — угловые скорость планшайбы ш и ускорение а, составлены дефектные карты для обоих вариантов приводов. Столы с гидроприводами других конструкций, обследованные по описываемой методике, на рис. 2 отмечены зачерненными кружками. [c.104]

Как ВИДНО из осциллограммы, скорость клапанов в момент их посадки намного превосходит допустимые [3, 6], 0,06— 0,07 м/сек, тем не менее исйледуемый насос работает спокойно, без стука клапанов. Это можно объяснить тем, что жидкость при посадке клапанов вытесняется через клапанную ш,ель, поскольку перепады давления вплоть до закрытия клапанов не падают и не меняют знака. Тем самым подтверждается известное мнение [1] о том, что клапан может двигаться к седлу с какой угодно большой скоростью и удара не произойдет, если вытесняемая им жидкость не имеет никакого другого выхода, кроме клапанной щели. [c.284]

На основе выбранных определенных допускаемых отклонений удельных давлений на вкладышп подшипников и критических ч.исел оборотов роторов могут быть найдены допустимые величины расцентровки полумуфт перед их соединением болтами, соответствующие этим отклонениям. Определение допусков может быть произведено на основе методики, разработанной для судовых валопроводов акад. Ю. И. Ш и м а н с к и м [Л. 79] и канд. техн. наук Д. Л. Г а р м а ш е в ы м [Л. 13]. [c.137]

Показатель вязкости разрушения служит для оценки сопротивления инициированию трещ ины материалов. Для материалов с более высокой вязкостью разрушения допустимы и большие треш ипы при данном уровне напряжения. Зная вязкость разрушения, можно определить критический размер сквозных трещ ин для любого номинального напряжения. Эта информация может быть использована для качественной оценки сосуда под давлением или трубы из данного материала с определенными радиусом и тоЛ" ш,иной стенки, если известен критический размер треш ины при данном уровне напряжения. Одним из критериев приемлемой [c.204]

Для повышения прочности конструкции следует проводить тш,ательный ее осмотр, дополнительную обработку и в некоторых случаях использовать высококачественный материал. Во избежание удорожания конструкции не следует принимать во внимание те требования, без выполнения которых данная конструкция может успешно эксплуатироваться. Так как в большинстве случаев принимаемые меры не позволяют полностью предотвратить разрушения, их следует пересматривать в зависимости от степени допустимого разрушения. Не рекомендуется выбирать дорогостоя-ш ие и тш ательно разрабатываемые меры предосторожности против разрушения там, где последствия такого разрушения незначительны. В таких конструкциях, как, например, корпуса подводных лодок, газопроводы, стальные баллоны высокого давления для ядерных и химических реакторов, разрушения могут Привести к несчастным случаям, поэтому строгие меры предосторожности необходимы. [c.213]

Давление воздуха в шинах очень значительно влияет и на сопротивление движению автомобиля, и на его тягово-сцепные свойства. При уменьшении давления воздуха растут потери мощности Л ш на деформацию шины и потери мощности на деформацию грунта. Поэтому изменение давления рш воздуха в шине неоднозначно влияет на сопротивление качению. На твердых дорогах уменьшение Рш приводит к увеличению сопротивления качению ввиду того, что.потери на деформацию грунта практически не меняются. В этом случае возрастают силы сопротивления, обусловленные проскальзыванием по грунту увеличенных участков шины. Напряженным получается и тегыовой режим работы шины. Как видно из рис. 59, на котором показаны зависимости сопротивления качению по твердому грунту от давления воздуха в шинах, с уменьшением давления рш от номинального значения (рш=0,28 МПа) до минимально допустимого (рш = 0,05 МПа) сила Р/ сопротивления качению при установившемся тепловом режиме ( = 80 °С) увеличивается в 2 раза. Следует отметить, что на не-прогретых шинах сила сопротив- Pf,кH ления качению еще больше. [c.189]

Регулятор подачи 1 имеет мембранный привод, находящийся в равновесии за счет разности давлений снизу и сверху мембраны и веса подвижных частей. Постоянный расход газа через клапан этого регулятора возможен только, если давление в газопроводе за регулятором, а следовательно и в надмембранном пространстве регулятора управления низкого давления 2, выше минимально допустимого (400л-ш вод. ст.). Настройка осуществляется изменением усилия пружины регулятора 2. Газ начального давления поступает в колонку предохранительного клапана 4 и далее через надмембранное пространство регулятора 3 к клапану терморегулятора 5., Если температура воды на выходе из котла не соответствует пониженной температуре наружного воздуха, этот клапан приоткрывается и пропускает газ высокого давления в подмембранное пространство регулятора подачи 1, увеличивая подъемную силу мембраны. Предельное повышение давления газа за регулятором подачи может быть установлено усилием пружины регулятора 3. [c.31]

Отметим два приближенных подхода. Первый связан с линеаризацией уравнений движения, которые затем удается проинтегрировать и получить выражение для сопротивления тела в виде некоторого функционала от формы контура. Другой подход основан на применении приближенных формул для давления на поверхности, полученных на основе элементарных представлений для больших сверхзвуковых скоростей (М 1). Обычно для этих целей используются законы сопротивления Ньютона и Буземана [1,2. Для наиболее интересных видов ограничений и произвольной толш ины тел уравнение контура находится в конечном виде. Дальнейшее упрош ение для тонких тел не является необходимым, а иногда [3] вводится лишь для сокра-ш ения вычислений. Ко второму направлению относится значительно больше работ, чем к первому. В частности, первая задача в такой постановке рассмотрена еш е Ньютоном [4]. Однако в работах этого направления об-раш ается недостаточное внимание на то, что контур тела минимального сопротивления в обш ем случае состоит из участков двустороннего экстремума ( экстремалей") и из участков краевого экстремума. Последние являются границами области допустимого изменения параметров и определятся постановкой задачи и областью применимости приближенных формул. Игнорирование этого приводит к возникновению онределенных трудностей, а также к потере некоторых решений. [c.381]

Приведенные выше соотношения для определения размеров шатунной шейки ( ш.ш, ш.ш) должны обеспечивать в момент достиження в цилиндре максимального давления сгорания (в бензиновых двигателях без наддува) предельное условное давление, отнесенное к проекции опорной поверхности шатунной шейки, не более 25—30 МПа. Допустимые давленпя зависят от состава антифрикционного сплава поднпшннка шатуна. [c.459]

При нормальном давлении масла в системе смазки двигателя мембрана датчика аварийного сигнализатора отжата кверху, и контакты 5 ш 6 датчика ра.эомкнуты. При падении давления масла ниже допустимой величины (1,8— [c.353]

Следует принимать цепь с наименьшим ш-агом, допустимым для заданной нагрузки. Допускаемые давления, установленные на основе многолетнего опыта эксплуатации передач, гарантируют срок службы цепей 15 000 ч при норме предельного износа б/ = = 3%, если передача эксплуатируется в нормальных условиях (АГэ = 1). [c.251]

В соответствии с Правилами устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных краиов подкрановый путь устраивают [ш проекту, составленному проектной организацией. В проекте должны быть указаны тип рельсов тип, сечение и длина шпал расстояние между шпалами кострук-ция крепления рельсов между собой и к шпалам конструкция подкладок под рельсами зазор между рельсами предельно допустимый общий продольный уклон допускаемые отклонения ширины колеи и разность уровня головкн рельсов конструкция тупиковых упоров устройство заземления рельсового пути конструкция крепления шпал к элементам монтируемых пролетных строений, а в случае, когда работа крана предусматривается с передачей опорных давлений на аутригеры, также и конструкция опор под аутригеры. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...