Точка контакта

В настоящем параграфе предлагаются задачи на построение профиля кулачка (все они решаются методом обращения движения). Кроме того, предлагаются задачи на определение угла давления а, точки контакта тарелки с профилем кулачка (для механизмов 111 вида), радиуса кривизны р теоретического [c.216]

Рис. 122. К определению угла давления в точке контакта теоретического профиля кулачка с осью ролика.

Рис. 123. К определению точки контакта профиля кулачка с тарелкой.

Определение точки контакта тарелки с профилем кулачка. Дан механизм III вида (рис. 123) а произвольно выбранном положении. Требуется найти расстояние I = (Bd) Ц/ отточки В контакта тарелки с профилем кулачка до осевой линии Ау толкателя. [c.219]

В точке контакта тарелки с профилем кулачка находятся две точки В. — точка, принадлежащая тарелке, и — точка, принадлежащая кулачку. Скорости этих точек связаны равенством [c.219]

Рис, 124. К определению радиуса кривизны профиля кулачка в точке контакта профиля кулачка с тарелкой. [c.220]

При перемещении точки контакта М в положение М передаточное отношение 21 равно нулю. При х = передаточное отношение равно [c.143]

Для jV=1,0- 1,85 каждый шар имеет точки контакта с двумя соседними шарами и стенкой трубы. Линии центров шаров располагаются лишь в одной плоскости — диаметральной плос- [c.48]

Исследование локальных коэффициентов теплоотдачи в каналах с шаровыми твэлами при N от 1,16 до 2,0 было проведено в МВТУ им. Н. Э. Баумана в 1975—1976 гг. Минимальный локальный коэффициент теплоотдачи получается в зонах точек контакта шаров с соседними и со стенками канала, а также в зонах отрыва пограничного слоя в кормовой области. Максимальные коэффициенты наблюдаются в зонах максимальных скоростей при наличии пограничного слоя [40]. [c.86]

Мелких частиц, являющихся звеньями сложных кинема тических цепей. В точке контакта частиц действуют силы трения и одностороннего сжатия. В момент перехода от статического состояния к состоянию относительного движения (начало истечения) происходит разрыв в этой сложной кинематической цепи. В результате возникает новое сочетание контактов, в которых возрастающие силы стремятся восстановить состояние относительного покоя. Этому сопутствует изменение кривизны силовых линий, пока относительный покой вновь не сменится относительным движением, что приведет к очередному срыву. При непрерывном истечении процесс будет периодически повторяться. [c.307]

При пропускании через раствор электролита постоянного электрического тока происходит процесс анодного растворения, как при электрохимической обработке. При соприкосновении инструмента-катода с микронеровностями обрабатываемой поверхности заготовки-анода происходит процесс электроэрозии, присущий электроискровой обработке. Кроме того, при пропускании электрического тока металл заготовки в точке контакта с инструментом разогревается так же, как при электроконтактной обработке, и материал заготовки размягчается. Продукты электроэрозии и анодного растворения удаляются из зоны обработки при относительных движениях инструмента и заготовки. [c.409]

Все движения механизмов подачи станка сочетаются таким образом, что горизонтальное или вертикальное перемещение возможно-лишь когда механизм поперечного перемещения бездействует, т. е. когда рычаг 16 находится в промежутке между контактами 13 и 14у не замыкая ни одного из них. Предположим, что щуп, подойдя к копиру, коснется его в точке а (рис. 149, б), осуществит на него давление и контакт 13 разомкнется. Тотчас же включается вертикальное движение, и щуп перемещается в точку а2- Так как при этом щуп выходит из соприкосновения с копиром, то контакт 13 мгновенно замкнется и в тот же момент начинается поперечное движение щупа в точку аз и т. д. [c.285]

Новый процесс отделки зубьев производится двумя режущими инструментами 1 и 2 (рис. 178), представляющими собой подобие косозубых долбяков, имеющих режущую часть с боковым задним углом 2°. Каждый инструмент предназначен для обработки только одной стороны зуба. Зубья каждого долбяка сошлифованы на круглошлифовальном станке по кривой 4 для образования последовательных точек контакта режущих кромок с зубьями обрабатываемого зубчатого колеса. Отделка зубьев происходит следующим образом. Зубчатое колесо 3 из исходного положения А быстро подводится в положение Б к режущему инструменту. Затем включается подача и зубчатое колесо перемещается в положение В. После реверсирования вращения инструмента и зубчатого колеса последнее из положения В [c.326]

Скольжение и трение Б зацеплении. В точках контакта С (рис. 8.6, а) наблюдается перекатывание и скольжение зубьев. Скорость скольжения и, как относительную скорость можно определить, используя известное правило механики. Сообщим всей системе угловую скорость со, с обратным знаком. При этом шестерня останавливается, а колесо поворачивается вокруг полюса зацепления /7, как мгновенного центра, с угловой скоростью, равной (сох+Ша). Скорость относительного движения (скольжения) в точке С [c.100]

Для последних Гу н г-г— радиусы кривизны в точках контакта. При контакте цилиндра с плоскостью /-2 = 00. [c.103]

Радиусы кривизны эвольвент зубьев в точке контакта (см. рис. 8.18) [c.114]

Так как во всех поперечных сечениях форма зубьев не изменяется, то расстояние точек контакта от полюсной линии ППг остается постоянным. Это означает, что линия прямая, параллельная полюсной линии. Линия aui является линией зацепления в передачах Новикова. Ее длина равна ширине колеса а коэффициент перекрытия [см. формулу (8.23)1, [c.166]

Смещение линии зацепления и точки контакта от полюса приводит к скольжению в торцовой плоскости (см. 8.2) со скоростью e((Oi+ Ч-сОг), где е равно отрезку Па (см. рис. 8.53). [c.168]

На рис. 10.5 изображены зубья гибкого g и жесткого Ь колес. Там же показаны векторы скоростей зубьев в точке контакта на окружности /-фГ окружная Vt и радиальная Vr гибкого колеса, окружная Vii, жесткого колеса. Скорости U/ и Vr определяют по формулам (10.8), [c.195]

Указание. Момент сил трения должен быть на 20% больше момента от силы тяжести груза. Силы трения условно принять сосредоточенными в верхней и нижней точках контакта валика и ступицы клеммы. [c.72]

Опасными являются точки контакта ведущего конуса с кольцом на радиусе ири котором определялось окружное усилие. При этом же положении конусов приведенный радиус кривизны р р а месте контакта кольца с ведомым конусом на радиусе имеет большую величину, и, следовательно, там возникают меньшие контактные напряжения. [c.124]

Рис. 4.6. Базы и точки контакта заготовки

I — установочная база II — направляющая база II — опорная база 1 6 — точки контакта [c.44]

F точке контакта центрового (теоретического) профиля кулачка с осью ролика имеют место две совпадающие точки и Sj, принадлежащие соответственно профилю кулачка и оси ролика (т. е. толкателю). Для Kopo reii этих точек справедливо векторное равенство [c.219]

При перемещении точки контакта М. за точку /И, например D положение /И", диск 1 меняет направление вращения. Таким образом, передаточное отношение может пллпно меняться в пределах [c.143]

Необходимо отметить некоторую условность в разделении ей л на силы движущие и силы сопротивления. Например, силы тяжести звеньев при подъеме их центров тяжести оказываются силами сопротивления, а при опускании центров тяжести — силами движущими. Силы трения, возникающие в подшипниках, являются силами сопротивления, а силы трения, возникающие в точках контакта при обхвате ремнем шкива ременной передачи, являются силами движущими и т. д. Работа движущих сил называется иногда затрачиваемой работой, работа сил производственных сопротивлений — полезной работой и работа непронзводст-венных сопротивлений — вредной работой. [c.207]

Исследования локального коэффициента теплоотдачи прово-. лились в трех плоскостях в горизонтальной — пр налитеи шести точек контакта с шарами-имитаторами в вертикальной — при наличии четырех точек касания (две в нижней чаепр и- две-в горизонтальной плоскости) и во второй вертикальнсир плоскости, расположенной под углом 90 к первой, где имелись только две точки касания, расположенные в лобовой части электрокалориметра. Специальным фиксатором шар поворачивался в горизонтальной либо вер габ льной плоскостях с интервалом через 7°30 по центральному углу. Тепловой поток в столбике подсчитывался по измеренным термопарами температурам в двух сечениях по высоте столбика, а локальный коэффициент — по тепловому потоку и температурному напору между поверхностью и газом на расстоянии 10 мм от поверхности. [c.83]

Результаты исследования показали, что в вертикальной плоскости начиная от лобовой точки, где п- д=0.8. значение относительного локального коэффициента монотонно возрастает до 1,04, соответствующего угловой координате ф==60°. Этот рост обусловлен тем, что в данном месте протекает основной поток газа, в то время как в районе лобовой точки существует зона пониженных скоростей. Увеличение скорости в конфузорном участке приводит к увеличению Олок- Наличие точек контакта вблизи лобовой точки в вертикальной плоскости, повернутой [c.83]

Сравнение локальных коэффициентов теплоотдачи, полученных в эксперименте М. Э. Аэрова и в описываемой работе, показало, что данные М. Э. Аэрова по массоотдаче при Re = 3-1G описывают качественно ту же картину распределения относительных значений коэффициента массоотдачи, что и в опытах по локальному коэффициенту теплоотдачи. Так, в горизонтальной плоскости при наличии шести точек касания с соседними шарами значения относительной минимальной массоотдачи равны 0,55—0,7, а максимальные значения на гладкой поверхности вдали от точек контакта— 1,28—1,37, т. е. отношение ало /а ок составляет 2—2,3. Совпадение относительных локальных коэффициентов массоотдачи и теплоотдачи при наличии точек касания в лобовой и кормовой областях получается также удовлетворительным. [c.84]

По представлениям 3. Ф. Чуханова Л. 316, 317], основанным на анализе процессов в слое с точки зрения внешней задачи, влияние соседних частиц и их точек соприкосновения проявляется в ранней турбулизации газовой фазы. По-видимому, эта турбулизация охватывает часть свободно омываемой поверхности твердых частиц, но не затрагивает газовую прослойку, непосредственно примыкающую к местам контакта и образующую застойную зону. По данным [Л. 7] коэффициент массо-передачи в широком диапазоне чисел Рейнольдса очень неравномерен по поверхности шариков продуваемого неподвижного слоя. Он резко уменьшается в точках контакта частиц н увеличивается в свободно обдуваемых местах. Аналогичный результат был получен Дентоном [Л. 351] при Re = 5 000 ч-50 ООО. В движущемся слое при прочих равных условиях можно ожидать уменьшения застойных зон на поверхности частиц. Исходя из предположения, что теплообмен в слое является типично внешней задачей, 3. Ф. Чуханов [Л. 316] на основе гидродинамической теории теплообмена показал, что для турбулентного режима [c.318]

Как видно из таблицы, графические знаки по ГОСТ 2.312—68 прош,е, нежели установленные ГОСТ 5263—58, и более точно отображают характер выполненного шва. В самом деле, будут ли точечные контакты расположены с одной стороны или с двух сторон свариваемых листов при соединении внахлестку, шов образуется в точке контакта листов. Поэтому такой шов нельзя считать двусторонним, а как расположить контакты, должен определить технолог, а не конструктор, предъявляющий требования к соединению. Непонятно также назначение двух вертикальных линий в обозначении стыкового соединения с оплавлением кромок и в роликовом шве. [c.98]

Электросопротивление R,, имеет наибольшее значение, так как из-за неровностей поверхности стыка даже после тщательной обработки заготовки соприкасаются только в отдельных точках (рис. 5.25). В связи с этим действительное сечение металла, через которое проходит ток, резко уменьшается. Кроме того, на поверхности свариваемого металла имеются пленки оксидов н загрязнения с малой электропроводимостью, которые также увеличивают электросопротивление контакта. В результате в точках контакта металл нагревается до термопластического состояния или до оплавления. При непрерывном сдавливаиип нагретых заготовок образуются новые точки соирнкосновения, пока не произойдет полное сближение до межатомных расстояний, т. е. сварка поверхносте . [c.211]

Отрезок прямой, заключенный между точками jV и N2, называют линией зацепления (. V,iV2 = = au,sin аш). Эта линия и прямая t — t образуют угол зацепления aw Часть линии зацепления, отсекаемая от нее окружностями вершнн, представляет геометрическое место действительных точек контакта парных профилей и называется активной линией задеплеиия P P2 = S0L- [c.33]

Скорость скольжения пропорциональна расстоянию е точки контакта от полюса. В полюсе она равна нулю, а при переходе через полюс меняется знак. Переходя от линии зацепления к поверхности зубьев (рис. 8.6, б), от.метим, что максимальное скольжение наблюдается на ножках и головках зубьев, на начальной окружности оно равно нулю и изменяет направление. Скольжение сопровождается 1рением. Трение является причиной потерь в зацеплении и износа зубьев. У ведущи.ч зубьев силы трения направлены от начальной окружности, а у ведомых — наоборот. При постоянных диаметрах колес расстояние точек начала и конца зацепления от полюса, а следовательно, и скорост , скольжения увеличива отся с увеличением вь[соты зуба и модуля зацепления. У мелкомодульных колес с большим числом зубьев скольжение меньше, а к. и. д. выше, чем у крупномодульных с малым числом зубьев [см. формулу (8.52)1. [c.101]

Дозаполюсное зацепление имеет две линии зацепления, проходящие через точки а и 6. Соответственно в два раза увеличивается к число точек контакта зубьев. В таких передачах зубья шестерни и колеса имеют одинаковый профиль выпуклый у головки и вогнутый у ножки. На рис. 8.53 изображен момент, когда первая пара зубьев соприкасается в точке а, расположенной в передней торцовой плоскости. При этом головка зуба шестерни соприкасается с ножкой зуба колеса. У второй пары зубьев в передней торцовой плоскости наблюдается зазор. В этот момент контакт второй пары зубьев (в данном случае) осуш,ествляется в точке bi, расположенной в другой торцовой плоскости, смещенной относительно первой на отрезок bbi. Линия bi пересечения этой плоскости с боковой поверхностью зуба колеса изображена штриховой линией. В точке bi ножка зуба шестерни соприкасается с головкой зуба колеса bbi линия зацепления второй пары зубьев. По стандарту обе линии зацепления аа, и bbi расположены в одной плоскости с полюсной линией flfli. [c.167]

Точка контакта гибкого и жесткого колес перемещается вместе с генератором и остается в вершине бегущей волны деформирования. При этом окружная скорость ведомого звена (жестког о или гибкого колеса) остается постоянной У( =сг1оСОд=сопз1. Постоянным будет и передаточное отношение. В этом проявляется весьма остроумное использование принципа деформирования для преобразования движения в волновых передачах. [c.192]

Основной идеей конструкции дискового вариатора является у ели-чепие числа точек контакта между фрикционными элементами. Эго позволяет значительно снизить контактные давления, а вместе с этим и износ дисков. Значительно снижается также и сила прижатия / . Пренебрегая влиянием конусности дисков, получаем [c.215]

Под статической грузоподъемностью понимают такую статическую нагрузку, которой соответспвует общая остаточная деформация тел качения и колец в наиболее нагруженной точке контакта, равная С),ООО диаметра тела качения. При этом под нагрузкой понимают радиальную для радиальт>1Х и радиально-упорных иод1Т1игшиков, осе-нук). цля упорных и упорно-радиальных. Значения С указаны в ката, к/гах для каждого типоразмера подшипника (см. табл. 16.2). [c.295]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...