Коэффициент упрочнения

В (4.67) неизвестен параметр <7 = 02/01. Как было показано в подразделе 4.1.4, в случае острых трещин, т. е. при г/р 3,81, для материалов с коэффициентом упрочнения, изменяющимся [c.234]

Р—коэффициент упрочнения, вводимый для валов с поверхностным упрочнением (табл. 12.9) -фо и -фх — коэффициенты, характеризующие чувствительность материала к асимметрии цикла изменения напряжений (см. рис. 1.4, в) [c.281]

В действительности для большинства реальных материалов в малой области конца разреза из-за больших напряжений возникает зона проявления нелинейных свойств материала, в которой распределения напряжений и смещений отличаются от упругого. В схеме квазихрупкого разрушения [220,231] принимается, что зона нелинейных эффектов мала по сравнению с длиной трещины. Это позволяет считать, что и размер данной зоны, и интенсивность пластических деформаций в ней целиком контролируются коэффициентом интенсивности напряжений, пределом текучести и коэффициентом упрочнения, а поле напряжений вокруг пластической области описывается асимптотическими формулами (8.40). [c.330]

Коэффициенты упрочнения 0,- на каждой стадии 1=1, П, П1) Qi=dxi dy. [c.183]

Температура. Повышение температуры сокращает протяженность стадии // и делает более выраженной стадию III. Иногда стадия II полностью устраняется, и кривая т—у состоит практически из одной стадии III. Коэффициент упрочнения при других постоянных факторах [c.190]

Стадия III упрочнения — параболическая часть кривой т—у, характеризующаяся постепенным уменьшением коэффициента упрочнения. Основным механизмом деформации на этой стадии является термически активируемое поперечное скольжение, поэтому начало стадии III определяется прежде всего температурой. Установлено, что тш — напряжение начала стадии III — быстро уменьшается с повышением [c.193]

Микроструктура на стадии III. Постепенное уменьшение коэффициента упрочнения на стадии III можно объяснить лишь тем, что часть возникающих на стадии [c.194]

Коэффициент упрочнения 0л цинка после деформации на стадии А полностью восстанавливается при комнатной температуре в течение 24 ч. Кратковременный возврат на стадии А приводит к некоторому увеличению 0л по сравнению с начальным значением. [c.208]

Стадия С. Здесь происходит снижение коэффициента упрочнения, которое, как и для стадии А, можно объяснить осаждением точечных дефектов на дислокациях. Плотность дислокаций здесь становится настолько большой, что точечные дефекты вступают во взаимодействие с дислокациями прежде, чем успевают коагулировать. На стадии С число случаев размытия следов скольжения, наблюдаемое по фотографиям линий скольжения, увеличивается. Это свидетельствует о переходе дислокаций на новые плоскости скольжения путем взаимодействия с точечными дефектами. Эксперименты показывают, что вклад Ts в деформирующее напряжение на стадии С больше, чем на стадиях А п В. Возможно, что вклад в [c.209]

Наблюдаемые в опытах большие коэффициенты упрочнения у металлов с г. ц. к. решеткой кроме А1 можно объяснить низкой энергией дефекта упаковки (например, аустенитные стали). Как известно [см. формулу (55)], меньшим значением д.у соответствует большая равновесная ширина do расщепленной дислокации, что затрудняет поперечное скольжение и переползание дислокаций и повышает напряжение пересечения леса дислокаций. Несмотря на существенное различие дислокационных структур металлов с различной кристаллической решеткой, малые коэффициенты упрочнения металлов с о. ц. к. решеткой можно удовлетворительно объяснить большим числом систем скольжения и высокой энергией дефекта упаковки, а отсюда более свобод- [c.471]

Стадия //, или стадия линейного упрочнения, характеризуется значительно большим коэффициентом упрочнения, приблизительно равным 2—3- Эту стадию обычно определяют как интервал де- [c.102]

Согласно [254], коэффициент упрочнения [c.107]

Приведенные выше методы обработки кривых нагружения позволяют описать процесс деформационного упрочнения при помощи нескольких эмпирических параметров, в частности величины ад, коэффициента упрочнения /С1 (/Сг) и показателя деформационного упрочнения 1 (Яз), которые, однако, не указывают на физическую природу и конкретные механизмы такого упрочнения. [c.135]

Медленный рост коэффициента упрочнения молибдена с понижением температуры наблюдали авторы [184], тогда как в работе [347] обнаружена сложная зависимость скорости упрочнения молибдена в области температур —80—1600 °С. Для вольфрама отмечается даже снижение коэффициента упрочнения с уменьшением температуры [347, 348]. В то же время авторы работы [349] показали, что скорость упрочнения а-ре, тантала и молибдена возрастает с понижением температуры во всем интервале деформаций за площадкой текучести. [c.151]

Анализ закономерностей деформационного упрочнения. Наиболее важным вопросом, возникающим при анализе параметров деформационного упрочнения, является установление механизмов, определяющих величину коэффициента упрочнения Кг на первой параболической стадии. Учитывая выражение (3.56), вопрос фактически сводится к нахождению параметров (условия испытания, структура, уровень примеси, легированность и т. д.), контролирующих скорость нарастания плотности дислокаций кр1(к. В работе [345] было предполо- [c.155]

Для изучения условий распада относительно равномерного распределения дислокаций была исследована температурная зависимость отношения Кг к е/- (рис. 3.35), в которой коэффициент упрочнения Кг был нормализован на модуль сдвига О для учета те.мпературной зависи.мости Кг от О [481. Оказалось, что для большинства изученных сплавов это отношение в широком интервале температур является постоянной величиной [c.157]

Если изменение температуры или скорости деформации не вызывает изменения т"р, а приводит к изменению структуры металла, т. е. Аао=0 и А(т=Аан, то характер кривой деформации изменится в соответствии с коэффициентом упрочнения на этом участке кривой. [c.18]

Как обычно, рассмотрим кривую напряжете — деформация, состоящую из трех стадий легкого скольжения (I), деформационного упрочнения (II) и заключительной (III). Последняя стадия деформации, называемая также стадией динамического возврата, связана с разрушением дислокационных скоплений, перегруппировкой дислокаций путем поперечного скольжения, выстраиванием их в полигональные субграницы. Эти процессы ведут к уменьшению энергии деформации, запасенной в материале, и к частичной взаимной аннигиляции дислокаций. Коэффициент упрочнения на этой стадии уменьшается до нуля с ростом деформации, как это и наблюдается на кривых напряжение— деформация. [c.43]

Ауо, Аео — предельная деформация при сдвиге и растяжении-сжатии г1 = 0,09-у0,16 — коэффициент упрочнения). [c.147]

Экспериментальные значения коэффициента упрочнения т и наименьшего эффективного коэффициента концентрации напряжений р в области [c.46]

В соотношении (2) п = а/с1 р — коэффициент упрочнения вдоль петли гистерезиса п = йа (1г — наклон кривой деформации в цикле Е — модуль Юнга. [c.130]

На первом участке наблюдается облегченное скольжение, при котором упрочнение металла незначительно. Протяженность этого участка зависит от ориентировки кристалла относительно приложенного напряжения, температуры, скорости деформации и чистоты металла. С ростом степени деформации происходит переход к множественному скольжению, наблюдается движение дислокаций в пересекающихся плоскостях с образованием дополнительных препятствий и барьеров на пути движения дислокаций. Коэффициент упрочнения в начале II стадии (см. рис. 1) резко возрастает и достигает максимума (области линейного упрочнения). По мере повышения плотности дислокаций и роста числа их образований в металле интенсивно развивается ячеистая дислокационная структура в кристаллах наблюдаются короткие полосы скольжения и образования плоских скоплений дислокаций. [c.9]

Эта стадия называется областью параболического упрочнения постепенно происходит снижение коэффициента упрочнения и развиваются процессы динамического разупрочнения, связанные с перераспределением дислокаций под влиянием высоких напряжений. [c.10]

Для кривых типа А (рис. 2) с ростом степени деформации коэффициент упрочнения снижается за счет процесса динамического возврата и теплового эффекта пластической деформации. [c.11]

Противоречивость результатов подобных испытаний объясняется, по-видимому, различным характером кривых течения металлов и сплавов, когда с ростом предельной деформации коэффициент упрочнения снижается и на кривых [c.34]

Пример 143. Определить допускаемое напряжение на переменный изгиб при характеристике цикла г=—0,6, если рассчитывается деталь из легированной конструкционной стали с = 100 KFjuM и а =80 кГ/мм при коэффициенте запаса прочности [л 1=2. Деталь круглого сечения диаметром d=40 мм имеет концентратор, для которого теоретический коэффициент концентрации напряжений а, =1,6. Коэффициент упрочнения от поверхностного наклепа р=1,4. [c.427]

СТАДИЯ И УПРОЧНЕНИЯ. Коэффициент упрочнения на этой стадии 0//Л 2-1О G,T.e. примерно в десять раз больше 0/. При низких температурах стадия // упрочнения нреобладает на кривой т—у. Она начинается тогда, когда ось растяжения кристалла находится еще внутри стереографического треугольника на некотором расстоянии от границы [001]—[И1] треугольника. [c.189]

Стадия В. Действие призматических петель на этой стадии отражается экспериментально в уменьшении длины пробега дислокаций в соответствии с соотношением (104). В результате 0в>0л- Призматические петли действуют аналогично барьерам Ломер—Коттрелла в г. ц. к. металлах и влияют в первую очередь на зависящую от температуры часть коэффициента упрочнения, т. е. на 0G. Поэтому рост 0в необходимо связать с даль-нодействующимн полями напряжений. [c.209]

Однако авторы [263—265] обнаружили сходство кривых нагружения ГЦК- и ОЦК-монокристаллов, отмечая наличие трех стадий упрочнения и на кривых т — 8 ОЦК-крис-таллов. Хотя трехстадийный тип кривых нагружения является наиболее общим, он наблюдается в ОЦК-металлах лишь при определенных ориентациях и условиях испытания (температура, скорость деформации) кристаллов и существенно зависит от чистоты объекта [81, 266, 267]. Наглядной иллюстрацией сказанного могут служить серии кривых упрочнения монокристаллов ниобия [264] и молибдена [265] на рис. 3.4 и 3.5. Особенно четко выражены три стадии упрочнения у ниобия. Начальный участок типичной трехстадийной кривой упрочнения монокристалла ниобия (рис. 3.6), или нулевая стадия (0), соответствует интервалу локализованной деформации. К этой стадии относят и часто наблюдаемые в ОЦК-металлах площадку или зуб текучести. Затем следует стадия I — стадия легкого скольжения. Ход кривой здесь близок к линейному. В переходной зоне между стадиями lull коэффициент упрочнения постепенно возрастает до некоторого постоянного значения, характерного для стадии //. Отклонение кривой т — s от линейного хода в процессе развития деформации свидетельствует о наступлении стадии 111 параболического упрочнения с характерным для нее снижением скорости упрочнения. [c.110]

При низких температурах и при amai<(iy влияние частоты значительно меньше, чем при средних температурах, так как коэффициент упрочнения при ползучести в этом случае имеет большую величину, а следовательно, показатель степени в формуле —меньшую. [c.115]

Для получения расчетных характеристик, соответствующих экспериментально установленной области существования нерас-пространяющихся усталостных трещин, были использованы опытные данные Н. Фроста (см. рис. 5). Характеристики исследуемого материала модуль упругости = 2-10 МПа, предел текучести От = 300 МПа, коэффициент упрочнения 1,2-10 МПа. Для упрощения построения петли циклического гистерезиса были приняты одинаковые характеристики материала при растяжении и сжатии. Были выбраны три уровня амплитуд внешнего нагружения, соответствующие трем характерным областям гЬ5,7 кН — для области, где усталостная трещина развивается по полного разрушения образца 3,5 кН — для области, где было обнаружено существование нераспространяющихся усталостных трещин, и 2,1 кН —для области, где вообще не наблюдали возникновения усталостных трещин. [c.67]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.284 ]

Теплоэнергетика и теплотехника Общие вопросы (1987) -- [ c.349 ]

Термопласты конструкционного назначения (1975) -- [ c.118 , c.119 ]

Справочник проектировщика динамический расчет сооружений на специальные воздействия (1981) -- [ c.11 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...