Коэффициенты суммарные

Согласно этим обозначениям, коэффициенты суммарной нормальной силы и лобового сопротивления [c.431]

В случае отсоса через прямые щели, когда поток может рассматриваться двухмерным, профильное сопротивление при Не = 2,6-10 было снижено на 71%, так как обтекание становилось полностью ламинарным. Эффективность отсоса практически не зависела от характера расположения щелей. Коэффициент суммарного расхода воздуха при этом [c.439]

Рис. 4.64. Зависимость коэффициента суммарного сопротивления двух поворотов от расстояния между ними

Если задана величина йи,, из формулы (11.5.1) определяют угол зацепления и подбирают значение коэффициента суммарного смещения Их = + х , при котором удовлетворяется уравне- [c.46]

В распечатке результатов счета содержатся значения чисел зубьев 2 = радиусов основных окружностей Г5 = ге, угла зацепления Зз, коэффициента суммарного смещения л о, а также соответствующие каждому проверяемому значению о величины радиусов окружностей впадин и Га и окружностей вершин г а, Г4, коэффициентов смещения Хх и Х2 и коэффициента перекрытия 1 . Время получения одной распечатки 3 мин. [c.51]

Вследствие указанных двух характерных особенностей при слоевом режиме зачастую приходится пользоваться коэффициентом суммарной теплоотдачи, отнесенным к единице объема [c.288]

Коэффициент суммарного гидродинамического взаимодействия соседних каналов имеет следующие составляющие [c.192]

Определение коэффициента суммарного сдвига [c.80]

Опытные коэффициенты суммарных потерь от влажности. [c.209]

Коэффициент суммарного сопротивления открытой рабочей части вычисляют по формулам Г. Н. Абрамовича [4-1]. [c.157]

В ступенчатом диффузоре (см. рис. 5-19, 1 ), в котором после плавного изменения площади поперечного сечения имеет место внезапное расширение, основные потери (потери на удар) происходя-j уже при сравнительно малых скоростях. Вследствие этого потери в диффузоре значительно снижаются (в 2 — 3 раза). Коэффициент суммарного сопротивления ступенчатого диффузора круглого и прямоугольного сечений может быть вычислен приближенно [5-47] [c.202]

Коэффициент суммарного сопротивления плоского ступенчатого диффузора может быть подсчитан приближенно [5-47] [c.203]

Установка двух сеток вплотную одна к другой в идеальном случае не должна приводить к увеличению сопротивления, так как при точном совмещении проволок обеих сеток это означало бы только увеличение размера этих проволок по потоку. Практически, однако, проволоки обеих сеток частично перекрывают одна другую, вследствие чего живое сечение несколько уменьшается и сопротивление увеличивается, но редко вдвое. При установке двух сеток на некотором расстоянии одна от другой (примерно на расстоянии больше 15 диаметров проволоки) сопротивление сеток удваивается. Поэтому при практических расчетах коэффициент суммарного сопротивления последовательно установленных сеток можно [c.402]

Второй способ заключается в использовании обобщенных зависимостей для отдельных коэффициентов потерь и эмпирических формул для учета влияния геометрических и режимных параметров. По этому способу коэффициент суммарных потерь при дозвуковых скоростях определяется по формуле [c.257]

Расчет коэффициента суммарных потерь по (3.1) дает значения, близкие к приведенным в атласе [12]. [c.260]

Коэффициент суммарной жесткости пружин ударной части [c.334]

Коэффициент суммарного разбавления сухих продуктов горения воз- [c.299]

Определение коэффициентов суммарных радиальных нагрузок По формулам из табл. 4.25 вычислим коэффициенты сосредоточенных изгибающих моментов [c.162]

Простейшая формула для коэффициента суммарной мощности, затрачиваемой реальным несущим винтом на режиме висения, имеет вид [c.67]

Для колец, форма сечения которых не имеет осевой симметрии, например формы 12,16, 17 (см. рис. 60), оформление профиля при 1,0 2,2 обеспечивается при соблюдении равенства только торцовых поверхностей у полуфабрикатов и раскатанных заготовок, а при использовании полуфабрикатов прямоугольного сечения требуются коэффициенты суммарного обжатия К > 2,5. [c.397]

Для открытой раскатки характерно отсутствие хорошей проработки торцовых поверхностей колец, а при больших коэффициентах суммарного обжатия возможность образования утя-жин в виде кольцевых канавок на торцах. Это вызывает необходимость назначения увеличенных припусков на этих поверхностях. Наружная боковая и торцовые поверхности должны сопрягаться радиусами, минимальные значения которых определяются по формуле [c.399]

Наиболее важной и сложной задачей при проектировании передач со смещением является выбор коэффициентов смещения для шестерни и колеса и коэффициента суммарного смещения в передаче Xi, Хг и Xj. следует подбирать в зависимости от основного критерия работоспособновти, имея в виду, что улучшение одних показателей зацепления может сопровождаться ухудшением других. Например, возникнет подрезание зубьев при их образовании, уменьшится толщина зубьев на окружности вершин, появится интерференция профилей при работе, понизится е , повысится удельное скольжение. [c.100]

Поезд массы 4-10 кг входит на подъем г = tga= <=0,006 (где а — угол подъема) со скоростью 15 м/с. Коэффициент трения (коэффициент суммарного сопротивления) при двщ жемип поезда равен 0,005. Через 50 с после входа поезда на подъем его скорость падает до 12,5 м/с. Найти силу тяги тепловоза. [c.214]

Резкость интерференционной картины. Резкость интерференционной картины будет зависеть от коэффициента отражения нанесенной на пластины пленки. На рис. 5.22 показана зависимость резкости полос интерференции для разных значений R от углового расстояния относительно центра интерференционной картины. Значение R = 0,04 соответствует поверхности чистого стекла, в то время как R = 0,99 соответствует поверхности с многослойным покрытнбм. Следует обратить внимание па то, что при рассмотрении интерференции многих лучей мы полагали R + Т = I, т. е. пренебрегали поглощением внутри пластинки. Однако при нанесении на поверхность пластины полупрозрачного металлического слоя происходит поглощение, в результате чего интенсивность изменится. Поэтому пользуются выражением R + Т + А I, где А — коэффициент суммарного поглощения света отражающими слоями. [c.115]

Коэффициенты суммарных сил и моментов крестообразной комбинации нормальной силы Су = Су + К + ТСкр) (су)крао = + 1.04 [c.615]

ДСуа = KY I(q hl ) = р он tg = —0,304 tg 19° = —0,883, а коэффициент суммарной нормальной силы [c.299]

Одна из моделей крыла с симметричным профилем и хордой Ь = 1,5 м имела 62 щели, расположенные на одной стороне. Исследования, которые велись в диапазоне чисел Re = (1,5- 4,7) 10 , показали, что полученный за счет отсасывания выигрыш в сопротивлении возрастал с увеличением числа Рейнольдса, так как при этом уменьшалась протяженность естественного ламинарного обтекания. Практически полная ламинаризация пограничного слоя в этом случае приводит к уменьшению эффективного коэффициента сопротивления, получаемого с учетом мощности, затрачиваемой на отсос, на 41 о при числе Ке = 1,52-10 и на 60% при числе Ре = 4,7-10 . Коэффициент суммарного расхода воздуха Q в этих экспериментах не превышал 0,00106. [c.440]

Поезд массы 4-10 кг входит на подъем / = tga = =0,006 (где 06 —угол подъема) со скоростью 15 м/с. Коэффициент трения (коэффициент суммарного сопротивления) при дпи< женин поезда ранен 0,005. Чирез 50 с после входа поезда на подъем его скорость падэет 12,5 м/с. Н айтн силу тяги теп ловоза. [c.214]

По-видимому, механизм граничной смазки водой, так же как и маслами, основан на скольжениях внутри смазочного слоя по определенным плоскостям скольжения. Образованию этих плоскостей скольжения способствует правильное расположение молекул воды, сохраняющееся и после плавления льда, обладающего кристаллической структурой. Отсутствие такого правильного расположения молекул в сравнительно толстых прослойках воды, образующихся при температурах выше нуля, по-видимому, объясняет затрудненное скольжение в этом случае. Хорошо также известное конькобежцам уменьшение скользкости льда при низких температурах объясняется, по Бутневичу, тем, что при этом уменьшается доля площади действительного контакта, на которой в результате плавления льда образуется смазочная прослойка. Смазочная прослойка образуется только на тех, больших по размеру островках контакта, на которых температура в течение контакта с коньком способна повыситься до нуля. Чем ниже температура, тем больше размер таких островков контакта и тем меньше становится их число При очень низких температурах смазочная прослойка вообще не образуется и коэффициент суммарного трения достигает максимального значения, равного коэффициенту сухого трения льда. [c.216]

Твердость по Бринелю, не менее . . Теплостойкость по Вика в °С, не менее Коэффициент суммарного светопропуска-ния в %, не менее......... . . [c.132]

Любые изменения геометрических, и режимных параметров, вызывающие увеличение поперечных градиентов давления в решетке, утолщение пограничного слоя и появление диффузорных участков на выходе увеличивают концевые потери. Коэффициент концевых потерь 1конц определяется в результате продувок решеток как разница между коэффициентом суммарных потерь и коэффициентом профильных потерь рг [c.53]

Критическое отношение давлений, определяемое как отношение статического давления к давлению полного торможения на входе в канал или сопло, с ростом потерь уменьшается и увеличивается с ростом степени неравновесности. Однако основную роль играют потери кинетической энергии, а не степень неравновесности, так клк последняя величина при отношении давлений, равном Ёкр, и предельно нераБНоьес-ном процессе снижается лишь на. 3—4%. Термодинамическая (равновесная) теория, как это нетрудно видеть из формулы (1-7,3), при замене, fei на /гд дает увеличение значения Ёкл с ростом влажности, причем при переходе через линию х= значение t , ,. показатель адиабаты п и скорость звука адц меняются скачкообразно. При предельно неравновесном процессе расширения Ек,, остается равным е-кр для перегретого пара. Важно отметить, что формулы (1-72) и (1-73) получены для паровой фазы, когда влияние жи,дкой фазы учитывается только через степень неравновесности у, и, главное, через коэффициент суммарных 1 о" рь L Такой подход при определении Екр для среды в целом будет неверным или же весьма приближенным. Дело в том, что определение скоростей через располагае.мые теплоперепады (рис. 1-5) может привести к весьма разнообразным значениям коэффицне1Гтов потерь, в том числе и меньшим нуля. Это может иметь место, если, например, скорость паровой фазы определяется по предельно неравновесному процессу (Hoi), а теоретическая скорость —по равновесному процессу Нан (для среды в целом). Аналогичные расхождения возникнут также при расчетах расходных характеристик решеток и экономичности ступеней турбин. [c.18]

На рис. 4-7, а представлены зависимости коэффициентов суммарных потерь, полученных методом взвешивания в решетке С-9012А, от степени влажности при различных числах Ма. Значения сум подсчитаны по формуле (4-5) и характеризуют суммарные потери, осреднениые по количеству движения. Значения получены путем косвенного перерасчета суммарных потерь Сер по формуле (4-9). Коэффициент h отражает уровень потерь паровой фазы, осредненных по уравнению энергии. На этом же графике даны экспериментальные значения потерь Сз при Ма = 0,9, полученные версирования потока [c.84]

Р — коэффициент суммарного теплопоглощения помещением в ккал1час град-, [c.6]

X10- -f0,86Re l0- = So — коэффициент суммарных потерь при низкой степени турбулентности о 0,5—1,0% А о — приращение степени турбулентности. [c.121]

Раскатка, как правило, производится за один нагрев полуфабриката. Не исключено, однако, что при раскатке крупногабаритных колец, осуществляемой с большими коэффициентами суммарного обжатия, или при использовании кольцераскатной машины недостаточной мощности потребуется промежуточный подогрев полуфабриката. Потери (кг) на угар и окалину в зависимости от применяемых средств нагрева определяются по формуле [c.403]

Горячая закрытая и полузакрытая раскатка профильных кольцевых заготовок в данное время не имеет широкого распространения. В отечественной практике использование закрытой раскатки ограничено изготовлением заготовок, колец радиального шарикоподшипника типа 308 (наружный диаметр 90 мм) в условиях его автоматического крупносерийного производства па одном из подшипниковых заводов. Полузакрытая раскатка, прошедшая производственное опробование, требует создания и отработки надежной конструкции кольцераскатных машин. В обоих случаях успешная реализация сх ем закрытой и полузакрытой раскатки требует особого подхода при выборе метода изготовления и назначения размеров полуфабрикатов. Основным требованием является ограничение от-клонениР массы в пределах, не превышающих 1,5—3,0 %. Не менее важным требованием для этих способов раскатки следует считать также отсутствие зажимов, заштамповок, окалины и других поверхностных дефектов. Коэффициенты суммарного обжатия не должны превышать 1,5—1,6. [c.404]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...