Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Потери давления

Ввиду потерь давления во всасывающем тракте компрессора (линия О ) процесс сжатия начинается в точке /.  [c.175]

Давление насоса р для жидкости, перетекающей через зазоры, является потерей давления па трение по длине.  [c.303]

Если пренебрегать потерями давления в системе, то по закону Паскаля давление в цилиндрах 1 п 2 будет одинаковым и равным  [c.380]

Для параллельного включения дросселя, предполагая, что потери давлении в распределителе и гидролиниях отсутствуют, имеем  [c.396]


Второе уравнение записано па основании равенства потерь давления в параллельных трубопроводах.  [c.396]

Давление теплоносителя, МПа Потери давления в реакторе, МПа Эффективный к. п. д. цикла, %  [c.36]

Размеры шаровых твэлов и относительная потеря давления для различной объемной плотности теплового  [c.101]

Рис. 5.5. Зависимость размеров шаровых твэлов и относительной потери давления от объемной плотности теплового потока канальных активных зон с объемной пористостью п = 0,3 для N=4 и Af=l,5 и уплотненной бесканальной активной зоны (т=0,259) Рис. 5.5. <a href="/info/269524">Зависимость размеров</a> шаровых твэлов и <a href="/info/108802">относительной потери</a> давления от <a href="/info/356735">объемной плотности теплового потока</a> канальных активных зон с <a href="/info/286850">объемной пористостью</a> п = 0,3 для N=4 и Af=l,5 и уплотненной бесканальной активной зоны (т=0,259)
Результаты проведенного анализа конструктивных вариантов активной зоны с шаровыми твэлами показывают, что в реакторах подобного типа можно получить объемную плотность теплового потока 15 МВт/м при относительной потере давления в активной зоне менее 2% (при абсолютном давлении - 5 МПа) как в бесканальной активной зоне с беспорядочной засыпкой шаровых твэлов, так и в канальном варианте при Л =1,5 при сохранении той же объемной пористости. Однако при этом размеры твэлов в канальном варианте будут в 2,3— 2,8 раза меньше, чем в бесканальной.  [c.105]

В канальном варианте с Л =1,5, равноценном предыдущему бесканальному по относительной потере давления, диаметр гомогенных твэлов при <7v=15 МВт/м оказывается равным - 30 мм, размер шестигранного блочка под ключ 55 мм, -а диаметр внутреннего цилиндрического канала 45 мм.  [c.106]

Различные рекомендации по оценке потерь давления дисперсных потоков по существу могут быть сведены к двум типам расчетных выражений  [c.113]

Очевидно, что полученные критериальные зависимости (4-31) —(4-34) справедливы для всех подобных процессов осредненного течения газовзвеси и что их конкретный, расчетный вид можно определить лишь на основе экспериментов. Заметим также, что уравнение (4-31) позволяет оценить потерю давления в потоках газовзвеси, а уравнения (4-32) — (4-34)—структуру дисперсной проточной системы. При отсутствии дискретного компонента (р—>-0, da—>-0) критериальные уравнения приобретают обычное для однородных сред выражение, а функции (4-33) и (4-34), естественно, вырождаются в нуль. При исследовании турбулентных течений (см. гл. 3) необходимо дополнительно оценивать степень или интенсивность турбулентности, определяемую как отношение среднеквадратичного отклонения скорости к средней скорости или как число Кармана (Ка)  [c.122]


Потерю давления на разгон обычно находят [Л. 115, 290] из уравнения количества движения  [c.124]

Определение потерь давления в потоках газовзвеси  [c.128]

Формула для определения потери давления при разгоне ча-стиц согласно (4-41) — (4-42)  [c.129]

Экспериментальное изучение потерь давления в торможенной противоточной газовзвеси  [c.131]

Третье слагаемое отражает увеличение потерь давления в связи с движением частиц в теплообменной камере. При обработке опытных данных (п — число групп тормозящих элементов)  [c.132]

Напряжение трения и ударов частиц вызывает дополнительную потерю давления Арт. По имеющимся опытным данным примерно можно оценить удельную си-  [c.135]

Сведения о гидравлическом сопротивлении неподвижного слоя важны как исходные для оценки потерь давления в противоточно и перекрестно продуваемых движущихся системах. По неподвижному слою имеется обширная литература, в частности рассмотренная в [Л. 6, 124, 130, 138, 184]. Несмотря на множество расчетных рекомендаций, будем их различать по тому, как они отражают роль вязкостных и инерционных сил потока в слое, определяющих характер режима фильтрации.  [c.282]

Для расчета потерь давления в движущемся слое анализ имеющихся сведений позволяет рекомендовать следующее  [c.284]

Потерю давления в клапане находят по его характеристике Рк = f (Qk) при ( к = ф-2(2 тах/2. Так как эта характеристика задается графически, уравнение (3.40) также удобно решать графически. Пример такого решения, соответствующий схеме рис. 3.14, показан на рис. 3.16, где точка А пересечения линии Дртах предельного запаса давления с линией р суммарных потерь определяет Qiiman при заданном  [c.298]

Гидродвигатель, например, гидроцилиндр при расчете гидропривода можно рассматривать как особое местпос гидравлическое сопротивле 1ие, вы ывающее потерю давления р . Выражая i ,, с учетом формул (3.8G) —(3.88) будем иметь  [c.392]

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента сопротивления слоя по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. 3 4.  [c.61]

Рис. 5.4. Зависимость размеров шаровых твэлов d (сплошные линии) и относительной потери давления Др/р (пунктир) от объемной плотности теплового потока бескаиальной и канальной активных зон при одинаковом значении объемной пористости т = 0,4 Рис. 5.4. <a href="/info/269524">Зависимость размеров</a> шаровых твэлов d (<a href="/info/232485">сплошные линии</a>) и <a href="/info/108802">относительной потери</a> давления Др/р (пунктир) от <a href="/info/356735">объемной плотности теплового потока</a> бескаиальной и канальной активных зон при одинаковом значении объемной пористости т = 0,4
В табл. 5.2 показаны для различных значений средней плотности теплового потока в твэлах относительный объем твэлов в активной зоне, размеры гомогенных и гетерогенных твэлов (й/ серд=2,6) и относительная потеря давления газа в активной зоне Ар/р. Расчеты были выполнены для всех описанных ранее пяти вариантов активной зоны при изменении объемной плотности теплового потока от 5 до 15 МВт/м в предположении, что в активной зоне по принципу одноразового прохождения применено профилирование тепловыделения по радиусу за счет разного обогащения ядерного топлива в центральной и периферийной зонах. В горячей точке на оси реактора вблизи графитового пода относительное тепловыделение принято равным 0,6 среднего значения, а /Сг 1,5 по всей зоне. В расчете по зависимостям (5.21) и (5.23) выбиралось такое значение dn, чтобы Ксуслн = 10 Кроме того, считалось, что диаметр активной зоны равен ее высоте для всех значений qy.  [c.102]


Для каждого из вариантов активной зоны с шаровыми твэ-лами при увеличении объемной плотности теплового вотока из-за условия сохранения неизменными температур топлива уменьшаются размеры твэлов и увеличивается относительная потеря давления в активной зоне, т. е. затраты энергии на прокачку. Размеры гетерогенных твэлов существенно меньше размеров гомогенных из-за появления дополнительного термиче-ского сопротивления графитовой оболочки особенно сильно эта разница ощущается в бесканальных активных зонах, когда весь замедлитель — графит сосредоточен в самих твэлах. Относительная потеря давления в случае использования гомогенных твэлов получается во всех вариантах меньше, чем при исполь-  [c.103]

Сравнение вариантов бесканальной активной зоны с беспорядочной засыпкой и плотной тетраоктаэдрической укладкой шаровых твэлов показывает, что плотная упаковка, несмотря на увеличение объема твэлов и снижение объемного тепловыделения в них, ограничивает достижимое значение объемной плотности теплового потока в активной зоне из-за существеннобольшей относительной потери давления. По-видимому, это обстоятельство надо иметь в виду при конструировании бесканальной активной зоны с беспорядочной засыпкой шаровых, твэлов. Если в силу каких-либо причин произойдет уплотнение шаровой насадки и переукладка ее в упорядоченную, то это-вызовет значительное увеличение сопротивления контура при сохранении неизменной тепловой мощности реактора.  [c.105]

При этом следствием появления Фтх является, как отмечалось выше, увеличение общих сил трения на границах потока, что в продуваемых системах (например, газовзвеси) проявляется в дополнительной потере давления (Арт), а в гравитационных (непродуваемых) системах— в возникновении поперечного градиента скорости слоя. Статические давления компонентов потока р и рт в общем случае нельзя принимать равными. Они отличаются не только на капиллярное давление при большой дисперсности частиц [Л. 279], но и имеют разное приложение в случае связанного движения плотного слоя частиц gradpT также учитывает внутреннее напряжение в материале частицы, которое может возникнуть из-за механических или термических причин. Проекция равнодействующей сил инерции компонентов на ось х равна изменению количества движения элемента Ах Ау Az зо времени по оси х  [c.38]

Под предельной относительной скоростью Ио.пр будем понимать такую скорость частиц относительно жидкости, при которой силы инерции равны нулю и начинается равномерное движение частиц. Согласно исходным уравнениям (1-14) и (1-19) при равенстве всех массовых и поверхностных сил dvjldx=Q, Гот = о.пр. Определим силу Фт, вызванную наличием твердых частиц и их взаимодействием с внешними границами потока через потерю давления Дрт (см. 4-4)  [c.63]

Сравнение этих формул позволяет заметить, что зависимость (4-1), записанная в обычной для гидродинамики форме Дарси, является более общей, чем зависимость (4-2), записанная в форме Гастерштадта (Л. 63], которая по существу была порождена эмпирическим и в принципе необщим представлением о пропорциональ-сти удельной потери давления Ароб—Ара—Ар)/Ар концентрации в первой степени. Из сопоставления (4-1) и (4-2)  [c.114]

Подобный принцип по существу впервые использовал Гастерштадт. Примем обозначения Ар, — потери давления и коэффициент сопротивления чистого газа Арт, т —потеря давления и коэффициент сопротивления, определенные движением дисперсных частиц в потоке газа Арп, п — потеря давления и коэффициент сопротивления, определенные подъемом всей системы на высоту L Арр, gp — потеря давления и коэффициент сопротивления, вызванные разгоном частиц до примерно равномерного движения. Полагая, исходя из расчетных удобств, пропорциональность каждого члена равенства (4-36) динамическому напору газа, получим [Л. 71, 98, 99]  [c.123]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно,  [c.125]

Сведения о потере давления диопероных потоков — теплоносителей приведены -в 6-9.  [c.129]

Коэффициент потерь давления, определяемый наличием в камере движущихся частиц т, находился в зависимости от отношения о/ т и истинной объемной концентрации р. Опытные данные получены при га = 3-г-5 f = 0,37--0,73, aб/aц=l- 9, Re= (6,9 9) 10 p=(l,26- 20) 10 , do/< T = 9,14-12,25. Аппроксимация этих результатов) со ореднеивадрэтичной погрешностью 18,6% дает  [c.133]


Пользуясь зависимостями (4-51 ), (4-51") и пренебрегая из-за малости значением г, можно определить потери давления в противоточной камере с каскадно тор-VIoзящими падение частиц сетчатыми в ставками  [c.133]

Рис. 7-6. Потери давления в газографитовом потоке по данным Шлудерберга и др. Рис. 7-6. Потери давления в газографитовом потоке по данным Шлудерберга и др.

Смотреть страницы где упоминается термин Потери давления : [c.283]    [c.339]    [c.393]    [c.401]    [c.30]    [c.104]    [c.105]    [c.106]    [c.128]    [c.129]    [c.129]    [c.130]    [c.238]    [c.274]    [c.284]   
Смотреть главы в:

Основы гидравлики и гидропривод  -> Потери давления

Теплопередача при низких температурах  -> Потери давления


Конструкция и расчет котлов и котельных установок (1988) -- [ c.166 ]

Сборник задач по гидравлике и газодинамике для нефтяных вузов (1990) -- [ c.76 ]

Примеры расчетов по гидравлики (1976) -- [ c.55 ]

Металлорежущие станки (1973) -- [ c.316 ]



ПОИСК



25 МВт потери давления на дросселирование

Боришанский, А. А. Андреевский, Г. С. Быков Сопоставление потерь давления на трение при движении двухфазного потока в вертикальном и горизонтальном каналах

Внесение поправок на изменение потерь давления в линиях отбора и изменение недогрева в подогревателях

Гидравлический расчет системы по удельным линейным потерям давления

Давление на потери катализатора

Давление потеря — при внезапном расширении поперечного сечения

Давление среднее механических потерь

Данные по потерям давления в криогенных потоках

Дымовая труба минимальная потеря давления

Капиллярные щели (см. «Течение жидкости в капиллярных щелях», «Потери напора в кольцевой щели в функции температуры и давления», «Изменение размеров

Колесников. Исследование потерь полного давления во входном направляющем аппарате осевого компрессора

Коэффициент аппроксимации поправочный на потери давления

Коэффициент потерь давления внутренни

Металлические порошки аддитивность потери давления

Оболочки, нагруженные внутренним давлением сферические 129, 132 Напряжения 132 — Потеря устойчивости 132 — Схема нагружения

Общие потери давления

Определение длительности приработки дизельного двигателя по износу деталей и давлению механических потерь

Определение оптимальных условий и потерь давления при пневмотранспортировании флюсов

Определение потерь давления в потоках газовзвеси

Особенности предельного состояния толстостенных оболочковых конструкций, работающих под давлением, выбор критериев потери их несущей способности. Основные условия и допущения

Отходы и потери металла при обработке давлением

Потера давления в начальной участке турбулентного течения

Потери давления (напора) при турбулентном течении в трубах

Потери давления в дроссельных отверстиях с постоянной площадью поперечного сечения

Потери давления в закруглениях труб

Потери давления в канале сопла при отклонении вектора тяги

Потери давления в местных сопротивлениях

Потери давления в обогревательном цилиндре

Потери давления в пароводяном тракте котла

Потери давления в парогенераторе

Потери давления в парогенераторе перекрыт и утечек в решетке

Потери давления в парогенераторе перекрыш и утечек в решетке

Потери давления в парогенераторе теплообменнике

Потери давления в системе охлаждения

Потери давления в системе подвода—отвода СОЖ

Потери давления в трубопровоах

Потери давления в трубопровоах орания

Потери давления в трубопроводах и в местных сопротивлениях

Потери давления в трубопроводе

Потери давления и расход энергии

Потери давления линейные

Потери давления между ступенями

Потери давления местные

Потери давления на трение в воздуховодах

Потери давления на трение в воздуховодах по воздуху в теплообменниках

Потери давления при движении газожидкостных смесей через диафрагмы, запорные и регулирующие устройства. (Раздел 7.1 написан в соавторстве с И. А Козловой)

Потери давления при движении двухфазных жидкостей

Потери давления при движении чистого воздуха по труДвижение твердых частиц по трубопроводам пневматического транспорта

Потери давления при расслоенном течении пароконденсатной смеси

Потери давления при течении сжимаемых криогенных парожидкостных смесей

Потери полного давления

Потеря давления в начальном участке турбулентного течения

Потеря давления линейная, местная

Потеря давления на трение о стенки прессформы Давление выталкивания. Упругое последействие

Потеря устойчивости тонкостенных цилиндрических оболочек при боковом давлении

Псевдоожиженный слой потери давления

Распределение потерь давления жидкостей и газов в пористом материале по направлению фильтрации

Распределение скоростей в начальном участке ламинарного течения . — 19. Потеря давления в начальном участке ламинарного течения . — 20. Значение потери давления в начальном участке ламинарного течения для определения вязкости путем изменения количества вытекающей жидкости

Распределение скоростей и потери давления при ламинарном режиме движения жидкости в круглых грубах

Расчет гидравлических конденсатопроводо по удельным линейным потерям давления

Расчет потерь давления в гидросистеме

Расчет потерь давления в местных сопротивлениях вблизи вентиляторов

Расчет потерь давления в пароводяном тракте котельного агрегата

Расчет потерь давления во всасывающем трубопроводе

Расчет потерь напора (давления)

Таблицы долей линейных и местных потерь давления

Технические Поток транспортируемых материалов - Давление-Определение потерь

Течение в сопле потери давления

Течения двухфазные, неустойчивост потери давления

Ударная адиабата и потери давления в скачке

Устойчивость длинной цилиндрической оболочки при внешнем равномерном давлении, если полуволны после потери устойчивости направлены внутрь. Пределы применимости формулы

Устойчивость цилиндрической оболочки при равномерном внешнем давлении, если полуволны после потери устойчивости направлены внутрь

Цикл со сгоранием при постоянном давлении с учетом потерь

Экспериментальное изучение потерь давления в торможенной противоточной газовзвеси



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте