Напор нивелирный

Координата z называется нивелирной высотой. Величина p/pg имеет, также линейную размерность и называется пьезометрической высотой. Сумма z- p/pg называется гидростатическим напором. [c.20]

В энергетике приходится иметь дело главным образом с трубопроводами. В некоторых специальных устройствах применяется газобаллонная подача жидкости, т. е. используется давление газа. Течение жидкости за счет разности уровней (разности нивелирных высот) осуществляется во вспомогательных устройствах, а также в гидротехнике и водоснабжении. Общие потери напора в трубопроводах складываются из потерь по их длине и местных потерь. В зависимости от соотнощения величин этих потерь различают короткие и длинные трубопроводы. [c.92]

Точка пересечения кривой потребного напора с осью абсцисс при Дд<0 (точка А на рис. 5.4) определяет расход при движении жидкости самотеком, т. е. за счет разности нивелирных высот Дг. Потребный напор в этом случае равен нулю, так как давление в начале и в конце трубопровода равно атмосферному (за начало трубопровода будем считать свободную поверхность в верхнем резервуаре). Такой трубопровод называют самотечным (рис. 5.5). Если в конце самотечного трубопровода происходит истечение жидкости в атмосферу, то в уравнении для определения потребного напора к потерям напора следует добавить скоростной напор. [c.101]

Нивелирная составляющая потери напора при движении среды в вертикальной трубе [c.166]

Итак, при подъемном движении нивелирный напор Ар повышает устойчивость движения в трубах, а при опускном, наоборот, ослабляет. В этом отношении U-образная схема лучше П-образной, так как выходной участок с большим паросодержанием имеет подъемное движение, в котором влияние нивелирного напора Ар положительно. У N-образной схемы с нижним расположением входного коллектора, в которой на один опускной участок приходится два подъемных, гидравлическая характеристика более стабильна. [c.168]

В целом панели с малым числом ходов имеют характеристику многозначную или недостаточно устойчивую. С увеличением числа ходов ослабляется влияние нивелирного напора и возрастает влия-168 [c.168]

В экранных трубах стальных водогрейных котлов часто применяют не только подъемное, но и опускное движение воды. Тогда в общий перепад давлений между коллекторами, кроме потерь напора на трение и в местных сопротивлениях, следует включить величину так называемого нивелирного напора, поскольку его значение сопоставимо с другими потерями, кПа или кгс/м [c.172]

Рис. 2.20. Влияние нивелирного напора на гидродинамическую характеристику испарительной трубы

В соответствии с (3.48) гидродинамический напор (сумма высот нивелирной, пьезометрической и скоростного напора) вдоль по потоку уменьшается. Следовательно, жидкость всегда движется от сечений с большей анергией к сечениям о меньшей [c.73]

Величина нивелирного напора рассчитывается по формуле [c.18]

Задача 5.16. Насос, перекачивая мазут (р = 970 кг/м , v = = 4 10" м /с) по трубопроводу (/ = 1200 м, трубы сварные новые), может создать напор = 100 м при Q = 28 дм /с. Разность нивелирных отметок начала и конца трубопровода Дг = — 5 м, конечное избыточное давление = 5 кПа, эквивалентная длина местных сопротивле-ний =5%от /. [c.97]

Закон сохранения энергии в механической форме для элемента длины dx круглой трубы диаметром d при условии, что изменение нивелирной высоты мало по сравнению с изменением пьезометрического напора, имеет вид [c.195]

Гидравлическое сопротивление канала испарителя (без учета нивелирного напора) [c.232]

Величина потерь па трение при движении двухфазного потока рассчитывалась как разность между полным перепадом давления, замеренным дифманометром, и нивелирным напором [c.122]

В дальнейшем ограничимся рассмотрением таких видов потерь давления в двухфазном потоке, которые вызываются только наличием сил трения и объемных сил тяжести. Для этого проанализируем стационарное, стабилизированное, одномерное течение адиабатического, несжимаемого двухфазного потока кольцевого типа без волнообразования на границе раздела фаз в плоском канале постоянного сечения (рис. 1). В этих условиях потерями напора вследствие ускорения потока, наличия местных сопротивлений и прочими видами потерь напора можно пренебречь, за исключением потерь давления на трение и нивелирного напора. При движении этого потока в условиях отсутствия сил тяжести (g=0, ближе всего к этим условиям приближается течение двухфазного потока в горизонтальной трубе) полный перепад давления связан в основном только с диссипацией энергии потока вследствие трения. При подъемном (против сил тяжести) движении того же потока в вертикальном канале ( > 0) в дополнение к этим потерям добавляются потери напора, вызываемые необходимостью совершения работы против сил тяжести. Эти дополнительные потери давления обычно принято учитывать с помощью так называемого нивелирного напора. На ранних стадиях изучения двухфазного потока, когда он рассматривался как некоторый гомогенный поток с постоянной по сечению приведенной плотностью P j,(j= Р (1 — Р) + Ч-р"Р, где индексы ш " обозначают соответственно жидкую и газовую фазу р — объемное расходное газосодержание, рекомендовалось [3, 4] вычислять величину удельного нивелирного напора по следующей формуле [c.164]

В настоящее время это определение нивелирного напора наиболее часто употребимо в расчетной практике и приводится во всех нормативных материалах по расчету гидравлики двухфазных систем [1, 2, 8]. При этом нет никакой уверенности в том, что при вычитании указанного нивелирного напора из полного перепада давления при подъемном движении двухфазного потока в вертикальном канале (g > 0) получится точное значение перепада давления вследствие трения при движении этого потока с тем же массовым расходом жидкости и газа (пара) в горизонтальном канале (g =0). А именно такое предположение делалось в целом ряде работ, в частности при обработке опытных данных по гидравлическому сопротивлению трения и составлении нормативного метода для расчета истинного объемного паросодержания ф при движении двухфазного пароводяного потока в горизонтальных и вертикальных трубах [5]. Цель настоящей статьи состояла в выяснении этого обстоятельства, нахождении условий сопоставимости данных по потерям напора в горизонтальных и вертикаль-ных каналах и определении той части из полного перепада давления в вертикальном канале (g > 0), которую необходимо вычитать из этого перепада, чтобы получить точное значение потерь напора на трение в отсутствие объемных сил тяжести (g=0), т. е. фактически при течении двухфазного потока с тем же массовым расходом фаз в горизонтальной трубе. [c.165]

Для достижения цели настоящей работы, сформулированной выше, необходимо получить точное решение для полного перепада давления в вертикальном канале, выделить иэ него точное значение потерь напора на трение в горизонтальном канале (т. е. при g=0), после этого определить условия сопоставимости данных по этим потерям для течения двухфазного потока в вертикальных и горизонтальных трубах и найти величину нивелирной составляющей полного перепада давления в вертикальном канале, приводящей к сопоставлению такого рода. Для этого решим систему дифференциальных уравнений (За) с граничными условиями (4). С учетом зависимости между ср и толщиной пленки 8 (5) получим следующие выражения для профилей распределения скоростей газа и жидкости [c.168]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

Если тот же перепад вычислить по такой же методике, но нивелирную составляющую полного напора рассчитать по формуле (1), то получим следующий результат [c.174]

Из приведенного примера следует, что использование общепринятого способа сопоставления данных по гидравлике двухфазных систем при вычислении нивелирного напора по формуле (2) дает завышенное на 30%, а по формуле (1) заниженное на 16% значение полного удельного перепада давления по сравнению с действительным значением в вертикальном канале при заданных режимных параметрах течения. Если бы в качестве исходных данных были заданы сопротивление в горизонтальной трубе, т. е. (— =118 кГ/м , и истинное объемное [c.174]

Можно показать, что определение ф в двухфазном потоке на основе сопоставления данных по потерям полного напора в горизонтальных и вертикальных трубах при одинаковых расходах жидкости и газа (пара) w и (3) и использовании общепринятого выражения для нивелирного напора (2) также может привести к значительным ошибкам. Для этого предположим, что для указанного выше режима течения пароводяного потока измерены [c.175]

Разница между этими напорами, согласно общепринятым в нормах гидравлического расчета паровых котлов [1, 2, 8J положениям, должна дать величину удельного нивелирного напора (2), т. е. [c.175]

Экспериментальная проверка выводов, полученных в результате теоретического анализа упрощенной схемы движения двухфазного потока, была произведена при барботаже газа (воздуха) через в среднем неподвижную (и =0) воду в круглой трубе. Несмотря на кажущуюся ограниченность, постановка такого эксперимента представляется весьма важной, так как она позволяет непосредственно проверить справедливость определения нивелирной составляющей напора по формуле (14). Действительно, при И/ о=0 из второго уравнения системы (11а) Гили непосредственно из уравнения (13)] следует, что при барботаже полный удельный перепад давления будет в точности равен указанному [c.176]

Рассмотрим баланб " 1Гапорбв Тф движении по трубопроводу идеальной жидкости (потери напора на сопротивление отсутствуют). Из (2.24) следует, что при течении идеальной жидкости сумма пьезометрической высоты, скоростного напора и нивелирной высоты остается постоянной по длине трубопровода (рис. 2.13). [c.34]

Если жидкость в трубопроводе находится под избыточным давлением, то в сечении 1-1 напорного трубопровода линейная скорость жидкости меньше, чем в сечении 2-2, так как во втором сечении диаметр трубопровода меньше (см. рис. 2.10). Кроме того, нивелирная отметка второго сечения выше, чем первого. Поэтому энергия потока расходуется на преодоление разности высот и увеличение скорости жидкости. В связи с этим пьСзометри-чеокий напор во втором сечении меньше, чем в пер вом, т. е. [c.35]

Разность полного давления Ар (перепад давлений) между двумя фиксированными сечениями трубы обычно представляют в виде суммы перепадов от сопротивления трения ДРтр. местных сопротивлений д/Зм, ускорения др, и нивелирного напора дрн [c.166]

В вертикальных трубах (панелях) с подъемным или подъемноопускным движением и малым числом ходов (П, U и N-образные панели) гидравлическая характеристика, так же как и у горизонтальных труб (панелей), определяется величиной недогрева воды до кипения на входе в панель и давлением рабочего тела. При этом существенное влияние на ее вид оказывает величина нивелирного напора Арн. Влияние Ар тем больше, чем меньше гидравлическое сопротивление трубы, причем в зависимости от конструктивной формы панелей и направления движения среды в ней, характер проявления Ар различен. [c.168]

В одноходовой вертикальной панели нивелирный напор с подъемным движением рабочего тела препятствует движению, а с опускным способствует. В первом случае (рис. ПО, а) движение устойчиво, так как каждому значению перепада Ар соответствует только один определенный расход pay. Во втором (рис. ПО, б) оно неустойчиво, ибо при одном значении перепада давлений расход рабочего тела может быть разным. Причем зона многозначности в реальных панелях охватывает большой диапазон изменения массовых скоростей [от 1000 до 2000 кг/(м с)]. [c.168]

При движении воды вверх Арнив принимается со знаком плюс, при опускном — со знаком минус. Другими словами, при положительном нивелирном напоре перепад между коллекторами возрастает и, наоборот, при отрицательном — уменьшается. [c.172]

Общий перепад давления между двумя течениями канала, в котором движется нарожидкостный поток (так же, как и при движении однофазной среды), складывается из перепадов, связанных с необходимостью преодолеть нивелирный напор 1Арнив, потери на трение Лртр и местные сопротивления Арм.с, а также из перепада Аруск, теряемого в связи с изменением скоростей жидкой п паровой фаз (потери на ускорение). Таким образом, [c.29]

После того как установлены истинные паросодержания, определение Арнпв не встречает трудностей. Обычно общее значение Арнив устанавливается по величинам, рассчитанным для отдельных участко1в. При этом для каждого участка нивелирный напор определяют по среднему значению ф [c.29]

Значения коэффициентов т)т и т)к приведены выше (см. 2.2). Гидравлическая неравномерность связана с неодинаковыми значениями суммы коэффициентов сопротивления по отдельным виткам, значений нивелирных напоров, а также с тем, что в ряде случаев на входе в отдельные витки и выходе из них устанавливаются неодинаковые давления. Это имеет место, когда рабочая среда поступает в трубы пучка из раздающего коллектора и направляется затем в собирающий коллектор. При одностороннем подводе и отводе рабочей среды возможны две схемы присоединения коллекторов схема Z (рис. 2.17, а) и схема П (рис. 2.17, б). Если подводящих линий две или несколько, вся секция может быть разбита на пучки, в каждом из которых осуществляется одна из этих схем. Во всех случаях во входном коллекторе статическое давление Рс.к в направлении движения среды возрастает, увеличиваются при этом и потери давления на преодоление сопротивлений Дртр. В выходном коллекторе потери на трение также возрастают в направлении движения среды, но при этом в том же направлении рс.к уменьшается. [c.67]

Нивелирный напор также влияет на гидродинамическую характеристику трубы. С увеличением p wo истинное объемное иаросо-держание ф уменьшается (при одном и том же количестве теплоты, воспринятой потоком) и в соответствии с уравнением (1.45) Лртл, растет. При подъемном движении среды нивелирный напор действует в направлении, обратном движущему напору Рдн, и поэтому складывается с потерями при опускном движении Лр НИВ вычитается из потерь напора, так как действует в направлении, совпадаю-щем с Ардв. В подъемных трубах нивелирный напор улучшает гидродинамическую характеристику, в опускных делает ее менее стабильной (рис. 2.20). [c.73]

Общее сопротивление каналов складывается из сопротивления трения и мест-ных сопротивлений, связанных с ускорением потока и преодолением разности плотностей (нивелирный напор) [c.18]

При движении рабочей среды в трубном элементе различают потери давления на трение, нивелирный нанор, потери давления в местных сопротивлениях, потери напора вследствие ускорения потока и т. п. Фактически проектировщиков интересует величина полного перепада давления, а не отдельных его составляющих. [c.163]

Аналогичные результаты могут быть получены при выполнении таких же формальных операций над общими уравнениями осредненного во времени турбулентного движения двухфазного потока С. Г. Телетова [9]. Таким способом было получено, в частности, определение нивелирного напора (2) в работах А. А. Арманда и G. С. Кутателадзе [6, 7]. [c.167]

Согласно общепринятой методике гидравлического расчета канальных элементов с двухфазной смесью [1, 8]), этот нерепад следует рассчитывать по уравнению, в котором удельный нивелирный напор определяется формулой (2) [c.174]

В действительности истинное паросодержание в вертикальном канале при заданных р=0.993 и и = 10 м/сек будет меньше, чем в горизонтальной трубе, и, согласно уравнению (12), составит величину fjopT=0.8. Тогда истинное значение полного удельного перепада давления при движении двухфазного пароводяного потока указанных выше параметров в вертикальном канале определяется точным соотношением (13), в котором нивелирная составляющая полного напора вычисляется по формуле (14) [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...