Скорость радиальная

И ИХ распределение определяется формулами того же вида, что и (70,2). Распределение же скорости (радиальной), определяющейся градиентом потенциала, имеет вид [c.379]

Скорость радиального движения жидкости на любом расстоянии от центра сферы определяется из уравнения неразрывности (см. 6.1) [c.248]

Скорость радиального движения жидкости, как и при рассмотрении инерционной схемы, определяется уравнением (6.1а). [c.251]

Проанализируем это упрощение. Пусть Wa — характерная скорость радиального движения жидкости. Тогда перепады давлений в жидкости и разница между средним давлением жидкости и давлением жидкости на стенке пузырька из-за радиальной скорости согласно (1.3.15) п (1.3.13) определяются следующей оценкой [c.104]

Схема однородного равновесного парового пузырька. Ограничимся режимами, когда скорости радиального движения фаз и стенок пузырька во много раз меньше скоростей теплового движения молекул, равных по порядку скорости звука в паре. Тогда неравновесностью на межфазной границе можно пренебречь, [c.195]

В уравнениях (6.1)—(6.7) обозначены через а , е скорости деформаций е, и 60 соответственно, V,. — скорость радиального перемещения, о,., О0 — компоненты напряжений, 5, ., — ком- [c.110]

В качестве примера на рис. 1 приведены кривые изменения вдоль радиуса осевой с , окружной с и радиальной составляющих абсолютной скорости, давлений и удельных энергий Е для режима 8, отмеченного на моментной и силовой статических характеристиках ротора (рис. 2). За положительное направление осевой составляющей принято направление потока протекания в турбинных режимах, окружной составляющей — направление переносной скорости, радиальной составляющей — направление к оси ротора. [c.270]

В ряде работ (например, [90]) сделана попытка измерить давление соударения, развиваемое струей жидкости, с помощью пьезокерамических датчиков (см. гл. 2). На рис. 8.9, а показано изменение импульсного давления во времени. Время возрастания кривой нагрузки при ударе имеет длительность в пределах нескольких микросекунд. Время снижения р составило 15—20 мкс. Предполагается, что падение пика давления связано с началом растекания жидкости. Однако распределение давления по площади пятна контакта капли с поверхностью экспериментально получить пока не удалось. Многие исследователи отмечают, что скорость радиального растекания капли при ударе в несколько раз больше, чем скорость соударения (более чем в 5 раз). [c.280]

Подстановка соответствующих значений геометрических размеров, плотности и т. д. в это уравнение дает характерную скорость радиального течения как функцию электрического тока. Отношение этой скорости к осевой скорости потока представлено на фиг. 10 как функция тока для различных чисел Рейнольдса. [c.443]

Индексами 1—4 обозначены соответственно составляющие газостатических сил, газодинамических сил при радиальном смещении цапфы, а также газодинамических сил, пропорциональных скоростям радиального и тангенциального смещений. Подставим в уравнение (1) линеаризованные формулы для составляющих реакции газового слоя. Формулы записаны для подшипника бесконечной длины с поправочным коэффициентом [c.225]

Кромочный поток капель за РК. Влага, попавшая на РЛ, частично удерживается на ее поверхности до того, как сбегает с выходной кромки со значительной абсолютной скоростью. Радиальные [c.235]

За этим пределом происходит интенсивное растекание жидкости по плоскости. Скорости радиального растекания жидкости после удара могут в не- [c.241]

Сжатие магн. потока, заключённого внутри цилиндрич. лайнера, может производиться также и электро-динамич. силами, создаваемыми возрастающим магн. нолем внеш. катушки. Расчёты показывают, что этот способ позволяет получать большие скорости радиального сжатия лайнера, и следовательно можно надеяться и на более высокие поля, чем при использовании ВВ. Практически в таких системах получены поля до 3,2 МЭ. Вследствие конечной проводимости материала лайнера часть магн. потока, создаваемого внеш. катушкой, может проникать на начальных стадиях ускорения внутрь лайнера, а затем сжиматься. Поэтому в системах с эл.-магн. сжатием можно обойтись без предварит, создания магн. потока внутри лайнера. [c.452]

Зависимость относительного диаметра 6, от нагрузки на ролик показана на рис. 7.5, б. Аналогичный характер имеет зависимость отношения от длительности процесса при разных скоростях радиального движения подачи на холостом ходу. Видно, что при меньшей радиальной подаче для полного заполнения контура необходимо увеличить длительность процесса накатывания. Отметим, что предельная сила накатывания при снижении скорости радиального движения подачи и увеличении частоты вращения инструмента уменьшается. [c.243]

Так как предельная сила, соответствующая началу заполнения контура (при прочих равных условиях), зависит от скорости радиального движения подачи ролика и частоты вращения заготовки (окружной скорости инструментов), то и предел выносливости оказывается зависимым от этих параметров. [c.251]

С увеличением скорости радиального движения подачи сокращается длительность заполнения контура, увеличивается эллип-сообразность профиля резьбы, которая при больших радиальных подачах может привести к. локальному заполнению контура и, как следствие, к снижению предела выносливости. Увеличение продолжительности накатывания резьбы приводит в этом случае к осевой вытяжке металла и еще большему снижению значения Одд. [c.251]

Проведенный анализ показывает, что угловая скорость объекта, движущегося равномерно и прямолинейно, зависит только от трансверсальной составляющей скорости. Радиальная составляющая скорости на нее не влияет. [c.489]

Зависимости скоростей радиальной и окружной деформаций от скорости радиального перемещения для рассматриваемой осесимметричной задачи имеют вид [76] [c.98]

Выразим эквивалентное напряжение через компоненты напряжений. Из равенства скоростей радиальной и окружной деформаций (4.34) следует равенство окружного и радиального напряжений [c.99]

В рассматриваемом случае постоянная С в уравнении (4.33) находится из условия равенства нулю скорости радиального перемещения на наружной боковой поверхности цилиндра при г = = О, и (4.33) принимает вид [c.108]

Рассмотрим теперь решение задачи, поставленной в 28, без использования допущения об однородности напряженного и деформированного состояний по высоте цилиндра и гипотезы плоских сечений, т. е. рассматривая задачу как двумерную [72, 111]. Для решения ее применим метод конечных элементов в форме метода перемещений. Так же, как и в 27, примем условие прилипания , т. е. предположим, что в точках этой поверхности скорость радиального перемещения равна нулю (скорость окружного перемещения равна нулю по условию осевой симметрии задачи). Тогда кинематические граничные условия при расположении начала координат на оси цилиндра на половине высоты его при г = О = О, при z = h Vz — —v 2, = 0. [c.112]

Скорости радиальной и окружной деформации равны [c.124]

Скорости радиальной, окружной и меридиональной деформаций равны [c.126]

Скорости радиальной и окружной It деформаций могут быть выражены через скорость радиального перемещения v следующим образом [76] [c.129]

Подставим два первых выражения (6.21) в условие несжимаемости, записанное в скоростях деформаций учитывая, что для плоской деформации = 0. Тогда получим дифференциальное уравнение для скорости радиального перемещения = Интеграл его имеет вид [c.138]

Область В — (А/ т)мин<А/й т< 13. Наблюдается почти полный распад упорядоченного течения частиц в ядре потока возникает градиент скорости, радиальные перемещения, вращение и сегрегация частиц. Одновременно увеличивается разрыхленность всего слоя, плотность его несколько падает, а окрашенный слой при его движении вдоль канала разрушается. Однако [c.294]

Коробки скоростей радиально-сверлнльны> станков 9— 362 Управление 9 — 368 [c.116]

Рис. 33. Зависимость радиуса и скорости радиального растекаиия капли от аремени скорость радиального растекания капли отнесена к скорости соударения, равной 8,2 Mj eK.

При малых скоростях соударения, когда давления, возникающие при ударе капли о поверхность, меньше предела упругости материала, эрозионные разрушения на первый взгляд не должны возникать. Однако в действительности при многократных ударах капель они происходят, по-в.идимому, за счет механического воздействия воды при потере устойчивости формы и несимметричном смыкании кавитационных пузырей, возникающих при растекании капли по поверхности детали. Установлено [Л. 9, 77 и 78], что скорость радиального течения при растекании канли по поверхности в несколько раз выше скорости соударения, а кавитационные пузырьки возникают в каплях уже при скорости соударения 8,2 м сек 1[Л. 9]. По мере увеличения скоростей соударения растут скорости растекания капли по поверхности, т. е. создаются более благоприятные условия для образования кавитационных пузырьков в капле и интенсифицируются эрозионные разрушения. [c.64]

Максимальная скорость радиальной струи обратно пропорциональна радиусу г, а ширина струи прямо пропорциональна г. Поскольку турбулентная вязкость любого свободного турбулентного потока пропорциональна произведению характерной скорости на характерную длину, турбулентная вязкость радиальной турбулентной струи будет постоянной. Тогда можно полагать, что теория ламинарного потока в своих основных чертах может быть применена также и к турбулентному потоку при условии, что кинематическая вязкость заменяется турбулентной. Турбулентная вязкость зависит от количества движения струи, причем можно ожидать, что угловая ширина турбулентной струи и величина Ь для данного угла струи 6о будут постоянными. Если, например, поверхность полумаксимальной скорости образует с направлением струи углы в 0,1 рад, то й = 8,8. Изучение потока в турбулентной радиальной струе находится еще в стадии эксперимента. [c.56]

Характер осевой деформации волокон металла также зависит от условий формирования резьбы. Очевидно, что наружные волокна удлиняются при любых параметрах режима накатывания и длина резьбы всегда больше подрезьбовой части стержня. Однако внутренние волокна металла стержня резьбы могут укорачиваться. Характер деформирования осевой зоны стержня, как и витков резьбы, определяется скоростью сближения инструментов (скоростью радиального движения подачи Ур). При невысоких значениях большая часть поверхностных слоев металла успе- [c.243]

Точность резьбы. Точность основных размеров и формы резьбовой части болтов и шпилек также зависит от условий формирования резьбы. При формировании резьбы без упора отклонение от номинальных значений основных диаметров резьбы зависит не только от средних значений диаметра заготовки и механических характеристик, но и (в значительной мере) от параметров режима накатывания. На рис. 7.7 в качестве примера показана зависимость относительного среднего диаметра резьбы 4/4 (4> 4 номинальное и фактическое значения) от продолжительности процесса, полученная В. Г. Петриковым. По характеру эти кривые аналогичны кривым на рис. 7.5. Поля, характеризующие разброс размеров, заштрихованы. Значения отношения 4/4 > 1 получены при накатывании в заполненном контуре. Аналогичный характер имеют зависимости отношения 4/4 от частоты вращения (окружной скорости) инструментов, скорости радиальной подачи и силы, накатывания. Основное влияние на разброс размеров резьбы оказывают колебания диаметра заготовки и давле- [c.245]

Следует отметить, что процесс формирования углеалюминиевого композиционного материала весьма сложен, так как он определяется целой серией реакций, протекаюш,их как при высоких, так и ири низких температурах. Кинетика этих реакций осложняется неучитываемым геометрическим фактором, совокупно определяемым поперечным сечением жгута и размером капилляров между отдельными волокнами. Этот фактор определяет, в свою очередь, скорость радиальной пропитки жгута. При некоторых технологических режимах возможна, например, частичная пропитка жгута (рис. 40) если из таких полуфабрикатов изготовить композиционный материал, то часть волокон не будет работать при его нагружении. Пруток-полуфабрикат, получаемый на установке непрерывного действия (см. рис. 36), необходимо наматывать ita барабан диаметром не менее 65 см при меньшем диаметре барабана возникает опасность поломки прутка при намотке.После извлечения барабана из рабочей камеры установки пруток может быть нарезан на куски требуемой длины. [c.389]

Курс теоретической механики Ч.1 (1977) -- [ c.316 ]

Курс теоретической механики. Т.1 (1982) -- [ c.312 ]

Теоретическая механика (1990) -- [ c.20 ]

Динамика многофазных сред. Ч.1 (1987) -- [ c.3 , c.11 , c.61 ]

Динамика многофазных сред. Ч.2 (1987) -- [ c.9 , c.24 ]

Теоретическая механика (1999) -- [ c.26 ]

Теоретическая механика в примерах и задачах Т1 1990 (1990) -- [ c.368 ]

Курс теоретической механики (1965) -- [ c.352 ]

Курс теоретической механики Том1 Изд3 (1979) -- [ c.156 ]

Теоретическая механика Изд2 (1952) -- [ c.23 ]

Курс теоретической механики (2006) -- [ c.326 ]

Курс теоретической механики Изд 12 (2006) -- [ c.244 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...