Скольжение Характеристики

В тот момент, когда характеристика подходит к точке х (рис. 151), поток имеет форму, представленную на рис. 152, в. При дальнейшем увеличении скольжения поток принимает кольцевую форму (рис. 152, г) и момент резко растет, принимая значение, соответствующее точке у. Момент же на рабочей машине при этом снижается или остается постоянным. Следовательно, крутящий момент на гидромуфте будет больше момента рабочей машины, система идет в разгон — скорость турбины увеличивается. При этом скольжение уменьшается до точки z, происходит обратная перестройка потока с кольцевой формы в ядро (в полукольцевую форму). Соответственно крутящий момент на гидромуфте резко падает до точки w и становится несколько меньше момента на рабочей машине. Вследствие этого снова происходит уменьшение скорости турбины и увеличение скольжения (характеристика достигает точки х), и процесс повторяется снова. Наступает колебательный неустойчивый режим работы. С увеличением наполнения уменьшается амплитуда колебаний и величина скольжения, при котором начинаются перестройка потока и колебательный процесс. В гидравлической муфте с тором при частичных заполнениях колебательные явления проявляются еще более интенсивно, поэтому иногда для уменьшения колебаний тор делают разрезным. [c.263]

Износ зависит от давления на поверхности трения, скорости относительного скольжения, характеристик сопряженных материалов (например, от их твердости), от их смазки, методов эксплуатации и, главное, от времени. [c.54]

У прямолинейной свободной границы линии скольжения (характеристики) прямолинейны, у круговой — логарифмические спирали (сравните рис. 116, 117 и 125, б). [c.288]

И пересекаемая каждой характеристикой только один раз. На дуге АВ известны функции <3 = o(s), 6 = 6(s), непрерывные вместе с первыми и вторыми производными. Требуется построить решение уравнений (34.3), принимающее на дуге АВ заданные значения. Искомое решение существует и единственно в треугольной области АРВ, ограниченной дугой АВ и линиями скольжения (характеристиками) а, р, исходящими из ее концов. В частности, функции о(х, у), 6 (х, у) определяются также и на сторонах АР, ВР. Решение непрерывно вместе с производными до второго порядка включительно. [c.151]

Два ортогональных между собой семейства кривых в плоскости гг, касательные к которым образуют углы 0 и -к/2 + 0 с направлением г, назовем, следуя общепринятому, семействами линий скольжения (характеристик). [c.200]

Величина момента крена при данном угле скольжения (характеристика гпх) сильно зависит от угла стреловидности крыла. С увеличением угла стреловидности крыла увеличивается отрицательный наклон кривой с=/(Р) [c.129]

Холодная деформация характеризуется изменением формы зерен, которые вытягиваются в направлении наиболее интенсивного течения металла (рис. 3.2, а). При холодной деформации формоизменение сопровождается изменением механических и физико-химических свойств металла. Это явление называют упрочнением (наклепом). Изменение механических свойств состоит в том, что при холодной пластической деформации по мере ее увеличения возрастают характеристики прочности, в то время как характеристики пластичности снижаются. Металл становится более твердым, но менее пластичным. Упрочнение возникает вследствие поворота плоскостей скольжения, увеличения искажений кристаллической решетки в процессе холодного деформирования (накопления дислокаций у границ зерен). [c.56]

Использование вероятностных методов расчета. Основы теории вероятности изучают в специальных разделах математики. В курсе деталей машин вероятностные расчеты используют в двух видах принимают табличные значения физических величин, подсчитанные с заданной вероятностью (к таким величинам относятся, например, механические характеристики материалов ст , o i, твердость Ни др., ресурс наработки подшипников качения и пр.) учитывают заданную вероятность отклонения линейных размеров при определении расчетных значений зазоров и натягов, например в расчетах соединений с натягом и зазоров в подшипниках скольжения при режиме жидкостного трения. [c.10]

Если внешние силы увеличиваются, то возрастают и внутренние. Тогда в зернах металла происходит смещение одной части относительно другой, называемое скольжением. Исследованиями установлено, что оно происходит по плоскостям и направлениям, вдоль которых атомы располагаются наиболее плотно. В каждой из кристаллических решеток, изображенных на рис. 115, одна такая плоскость заштрихована, а направления скольжений указаны стрелками. Важной характеристикой этих плоскостей и направлений является величина сдвигающего напряжения т, вызывающего скольжение. [c.105]

Трение в подшипниках скольжения. Потери на трение оцениваются коэффициентом трения [. На рис. 3.141 показана диаграмма изменения [ в зависимости от характеристики режима работы подшипника ро)/р, где р—динамическая вязкость смазки ш — угловая скорость вала р — среднее давление на опорную поверхность. Диаграмма имеет три характерных участка. Участок /о — 1 характеризуется примерно пос- [c.408]

Марка Характеристика графита Значения [р] (кгс/см") при скорости скольжения до 1 м/с и смазке [c.426]

Качественные показатели взаимодействия двух сопряженных колес определяются характеристиками зацепления — коэффициентом перекрытия, удельным скольжением, правильностью зацепления — отсутствием интерференции. [c.111]

Зубья зацепляющихся колес перекатываются и скользят друг по другу. Характеристикой степени скольжения является удельное скольжение X — отношение скорости скольжения и,2 в точке контакта /С к тангенциальной составляющей этой скорости (рис. 10.23, а). Скорость скольжения UJ2 профилей в точке контакта определяется как разность тангенциальных составляющих абсолютных скоростей и а удельное скольжение для первого и второго колеса будет соответственно [c.113]

При этом условимся, что рассчитанные значения характеристик будут сохраняться в памяти ЭВМ как элементы соответствующих массивов, что упрощает алгоритмы расчета и вывода результатов, однако менее рационально использует память. Из приведенной схемы ясно, что расчет значений характеристик выполняется циклической частью алгоритма, и если на некотором шаге скольжение стало меньше номинального н (т.е. Л/д - Л/с < 0), то производится выход из цикла для определения ном и номинальных значений Р, 1, КПД, Мц . [c.58]

Особенность ЭМ гистерезисного типа, связанная с принципиальной нелинейностью и неоднозначностью характеристик материала ротора и отсутствием стабилизации его магнитного состояния, не позволяет в полной мере распространить на него приведенную обобщенную модель, построенную в предположении линеаризации. Однако рассматривая даже из самых общих физических представлений идеализированную гистерезисную ЭМ при любом скольжении в системе координат, связанных с полюсами ротора (но не с его телом ), как ЭМ с магнитным возбуждением, работающую в синхронном режиме, можно использовать полученные соотношения и для описания ее установившихся режимов. Полностью справедливо это, правда, лишь при монотонном изменении нагрузки, напряжения и других факторов, меняющих магнитный поток ЭМ. В противном случае наблюдается неоднозначность характеристик, связанная с гистерезисом материала. В последнее время в развитие обобщенной теории ЭМ появляется и более строгое математическое описание процессов в гистерезисных ЭМ [42]. [c.113]

Характеристические линии (характеристики) этой системы совпадают с линиями скольжения (линиями, касающимися в каждой своей точке площадки максимального касательного напряжения). [c.113]

Эти уравнения свидетельствуют, что оба семейства характеристических линий совпадают с семействами линий скольжения и обладают свойствами ортогональности, так как произведения угловых коэффициентов касательных к характеристикам обоих систем в каждой точке равны минус единице. Сравнивая уравнения (IX.12) с уравнениями (IX.17) и (IX.18), видим, что характеристики совпадают с линиями скольжения. Генки доказал обратное всякая линия скольжения есть характеристика уравнений пластичности. [c.115]

Чтобы найти линии скольжения, достаточно определить характеристики дифференциальных уравнений пластического равновесия. Пусть вдоль некоторой кривой L в плоскости ху (рис. 63) известны значения искомых функций 0о = [c.115]

Если, в некоторой области одно семейство линий скольжения образовано прямыми, то вдоль каждой прямой линии напряжения постоянны. Это следует из (IX.20). При прямолинейности двух семейств в некоторой области напряжения в ней распределены равномерно, а параметры и т] постоянны. Если несколько отрезков линий скольжения семейства р прямые, то все отрезки линий р, отсекаемые линиями семейства а, прямые и имеют одинаковую длину. Это свойство тождественно и для характеристик семейства а. [c.117]

Самый характер зависимости силы трения скольжения от скорости для различных тел и различной обработки поверхностей весьма различен, но для разнородных материалов (если поверхности не подвергались какой-либо специальной обработке и очистке) сила трения скольжения нередко вначале падает с увеличением скорости, а затем снова начинает возрастать. Для этого случая зависимость силы трения от скорости скольжения изображена на рис. 98. Эта характеристика силы трения передает также и особенности силы трения покоя. При относительной скорости, равной нулю, сила трения (трение покоя), как указывалось, может иметь любое значение, не превосходящее / акс- Этому соответствует вертикальный участок характеристики, совпадаюш,ий с осью ординат. [c.200]

Совсем по-иному будет вести себя груз, если сила трения уменьшается при увеличении скорости скольжения (такие падающие характеристики сил трения скольжения, как указывалось, встречаются нередко). Если в результате случайного толчка груз начал двигаться влево, то скорость скольжения будет уменьшаться, а значит, сила трения будет возрастать так как она окажется больше силы пружины, то груз, растягивая пружину, будет двигаться влево со все возрастающей скоростью, скорость скольжения будет уменьшаться, а сила трения будет продолжать возрастать. Это движение груза прекратится, когда груз уйдет так далеко влево и настолько растянет пружину, что сила пружины окажется больше силы трения (которая не может возрасти больше, чем до значения соответствующего силе трения покоя). Тогда [c.205]

Итак, если скорость ленты такова, что значение скорости лежит на падающем участке характеристики трения скольжения, то силы, возникающие при случайных движениях груза в ту или другую сторону от положения равновесия, уводят груз далеко от положения равновесия, т. е. состояние равновесия оказывается неустойчивым. Груз не остается в этом состоянии, а совершает колебания около положения равновесия. Такие колебания, происходящие около положения неустойчивого равновесия, будут рассмотрены позднее ( 139). [c.205]

Нетрудно убедиться путем несложных математических преобразований, что соотношения (3 14) — (3.1.5) вырождаются в решение (3.13). Последнее свидетельству ет о совпадении линий скольжения и характеристик для рассматриваемого случая нагру жения деформируемых тел. [c.113]

На рис. 151 нанесены характеристики рабочих машин П) Мр = = / ( . ) Г) Мр = / (п) Л) Мр = I (п ). Из совместного рассмотрения их с характеристиками гидромуфты при частичном наполнении видно, что чем больше показатель степени при писле оборотов у момента рабочей машины, тем на большем скольжении характеристика рабочей машины пересекается с нижней границей зоны неустойчивой работы (н), т. е. тем больше получается глубина регулирования. [c.264]

Из геометрических соображений не трудно найти и координаты узловых точек на исходных линиях скольжения, если заданы начальная 2йд и конечная 2Й толщина полосы. Затем, используя формулы (XIII.32), рассчитываем координаты всех остальных узловых точек. Расчет начинаем с точки 1,1. В последнюю очередь рассчитываем координаты точки О (5,2). Если она оказывается на оси полосы, это свидетельствует о правильности расчета. На этом заканчивается построение сетки линий скольжения (характеристик) и определение границ ADO и ВЕО больших пластических деформаций. [c.291]

Переход от упругого деформирования к пластическому связан с принципиальным изменением механического поведения материала. В предельном случае деформирование твердого тела можно представить на первом этапе как линейноупругое, затем — как идеально пластическое. Это обстоятельство отражается в характере математического описания поведения среды. Линейноупругое деформирование описывается уравнениями эллиптичекого типа, а идеально пластическое — гиперболического. Тип уравнений оказывется вполне адекватным природе деформирования эллиптический — характеру обратимого упругого формоизменения, гиперболический — сдвиговому характеру деформирования, связанным с возможностью образования плош адок скольжения вдоль линий скольжения — характеристик. Собственно, успехи теории идеального жесткопластического тела связаны с решениями задач уравнений гиперболического типа. [c.17]

Шилд повторил решение задачи о давлении плоского штампа на идеально пластическое полутело, пользуясь по суш еству той же методикой, однако более совершенными для того времени вычислительными средствами [220].Расхождение с приведенным решением оказалось в обш ем незначительным. В 1984 г. научные сотрудники Института проблем механики АН СССР Н.Г. Бураго и А.Н. Туманов заново проделали все вычисления на электронной вычислительной машине ЕС-1055 с выходом на графопостроитель для вычерчивания линий скольжения (характеристик). Результаты как в основном, так и в уточненном варианте (с использованием вторых разностей) также сравнительно мало отличаются от приведенных в настоящем параграфе. [c.218]

Величина момента рыскания при данном угле скольжения (характеристика т ) определяется в основном площадью и расположением вертикального оперения, а также формой фюзеляжа. У некоторых современных самолетов из-за длинной носовой части фюзеляжа возникает большой дестабилизирующий момент рыскания. При ограниченных по конструктивным соображениям площади вертикального оперения и его плече до центра тяжести самолета стабилизирующий путевой момент, создаваемый вертикальным оперением, может оказаться недостаточным. Эта проблема очень остро стоит при полете на сверхзвуковых скоростях, когда наблюдается уменьшение эффективности вертикального оперения, и тем более значительное, чем на больших угле атаки и числе М осуществляется полет (см., например, изменение характеристики отР на рис. 4.20). Это объясняется тем, что с увеличением угла атаки вертикальное оперение, расположенное несимметрично отно- [c.130]

В ламинарных течениях частицы могут выступать как своеобразные дискретные турбулизаторы. Последнее проявляется в определенной дестабилизации, нарушении устойчивости ламинарного течения взвешенными частицами. Это приводит к раннему качественному изменению режима движения. При этом турбулентный режим наступает при числе Рейнольдса зачастую в несколько раз меньшем [Л. 40], чем Некр для чистого потока. Ю. А. Буевич и В. М. Сафрай, объясняя подобный дестабилизирующий эффект в основном межкомпонентным скольжением, т. е. наличием относительной скорости частиц, указывают на существование критического значения отношения полного потока дисперсионной среды к потоку диспергированного компонента, зависящего и от других характеристик, при превышении которого наступает неустойчивость течения. Подобная критическая величина может быть достигнута при весьма малых числах Рейнольдса. Отметим, что критерий проточности Кп (гл. 1) может также достичь высоких (включая и характерных) значений при низких Re за счет увеличения концентрации, соотношения плотностей компонентов и др. Согласно (Л. 40] нарушению устойчивости способствует увеличение размеров частиц и отношения плотностей компонентов системы. Отсюда важный вывод о возможности ранней турбулизации практически всех потоков газовзвеси и об отсутствии этого эффекта для гидро-взвесей с мелкими частицами или с рт/р 1 (равноплотные суспензии). [c.109]

Предварительная пластическая деформация приводит к довольно существенному уменьшению величины а<г и слабее влияет на коэффициент т . Слабая зависимость гпт от ев достаточно легко объяснима. Дело в том, что переползание дислокаций и поперечное скольжение, определяющие б ск, являются существенно термоактивированными процессами и в гораздо меньшей степени чувствительны к дислокационной структуре материала, возникающей при его пластическом деформировании. Что касается влияния предварительной деформации на Od, то здесь необходимо дать некоторые пояснения. Полученный результат по снижению величины оа от предварительной деформации сначала кажется противоречивым, так как параметр Од имеет смысл прочности матрицы или границы соединения матрицы с включением, которая не должна меняться при деформировании. Указанный вывод действительно имел бы место, если бы мы рассматривали локальную прочность материала в масштабе порядка длины зародышевой трещины. В зависимости же (2.7) под Od понимается некоторая осредненная не меньше, чем в масштабе зерна, интегральная характеристика, отражающая сопротивление материала зарождению микротрещины. Поэтому при наличии предварительного деформирования материала необходимо учитывать возникающие остаточные микронапряжения. В этом случае в первом приближении параметр а<г можно определить по зависимости [c.107]

Две координаты точки Л произвольны и по-прежнему полностью определяют область саН. Свободны величины ам и Кроме того, допустима вариация (рис. 3.22) в точке Л, соответствующая скольжению конца характеристики М по характеристике qt (рис. 3.9). Вариации величины 2/а в направлении касательных к характеристикам Нс и На обозначим, соответственно, через бунс и буна- [c.120]

Примеры разработки алгоритмов будут даны в последующих разделах пособия, здесь же проиллюстрируем основные моменты построения алгоритма на примере определения рабочих характеристик асинхронного электродвигателя, т.е. зависимостей потребляемой мощности Pi и тока 1, КПД, коэффициента мощности osip и момента двигателя Л/д от скольжения s. Необходимо также определить номинальное скольжение Show и время разгона Гр. [c.56]

В некоторых специальных случаях (для однородных твердых материалов или при специальной обработке соприкасаюш,ихся поверхностей) сила трения скольжения оказывается очень мало зависящей от скорости и примерно равной максимальной силе трения покоя характеристика силы тре- qg ния в этих случаях имеет вид, приведенный [c.201]

В настоящее время наибольшее распространение для оценки предельной несущей способности металлоконструкций получили такие методы как метод совместного решения уравнений равновесия и условий пластичности, вариационные методы, метод линий скольжения (метод характеристик), метхзд конечных элементов и другие. [c.98]

Наиболее удобным и практичным, как отмечалось в разделе 3.2, для решения данного класса задач является метод линий скольжения (метод характеристик) Однако использование данного метода офаничивалось решением задач в плоской (плоская деформация) и осесимметричной постановке. [c.112]

Отметим, что правомочность распространения метода линий скольжения на данный случай нагружения конструкций обеспечивается в том случае, когда линии скольжения в деформируелюм теле и характеристики (т е. интегральные кривые дифференциального уравнения, вытекающего из решения уравнений равновесия совместно с условием пластичности) совпадают. [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...