Деформации Определение экспериментально

Деформации — Определение экспериментальное 490 [c.541]

Главные деформации, определенные экспериментальным путем для сильфонов диаметром до 140 мм, составляют 81= 14...20%, еа = = 4...15% и ез = 3...15%. [c.176]

Альтернативным способом определения начальных деформаций является экспериментальный метод, базирующийся на измерении удлинения коллектора по образующей АНк и приращения диаметра ADk. В первом приближении оценку начальных деформаций можно сделать по следующим зависимостям [c.338]

Существующие в настоящее время способы экспериментального исследования напряженных конструкций сводятся, так или иначе, к прямому определению деформаций, возникающих в испытуемом объекте. Напряжения определяются косвенно через деформации на основе закона Гука. В случае пластических деформаций определение напряжений при испытаниях конструкций обычно не производится и определяется только разрушающая нагрузка или то значение силы, при котором наблюдаются признаки возникновения пластических деформаций. [c.506]

С другой стороны, предлагаемый способ нахождения сТу при наличии начальной и линейной стадий путем экстраполяции первого параболического участка на нулевую деформацию обоснован экспериментальными данными работы [3561 (рис. 3.34, а). На примере кривых нагружения низкоуглеродистой стали показано [3561, что можно полностью устранить зуб и площадку текучести и восстановить таким образом практически всю параболическую кривую от момента начала пластического течения (рис, 3.34, б). Достигается это за счет создания тонкого деформированного слоя на поверхности образца при предварительных циклических изгибных нагружениях с амплитудой порядка предела текучести (так называемый способ определения базисной кривой нагружения [356]). [c.155]

По экспериментальным данным (см. рис. 22) глубину зоны пластической деформации и для сухого трения, и для трения со смазкой часовым маслом можно принять порядка 80—90 мкм, что близко к значениям А, полученным по формуле (1.2). Таким образом, в пределах чувствительности рентгеновского метода и метода микротвердости, а также точности предложенных теоретических соотношений глубина зоны пластической деформации, определенная расчетным путем с учетом коэффициента трения, дает лучшее совпадение с экспериментом, чем значение А ( 320 мкм), вычисленное по соотношению (1.1). Полученные результаты исследования характера распределения пластической деформации по глубине и оценки зоны ее распространения подтверждают определяюш,ую роль сил трения в развитии пластической деформации, необходимость их учета при разработке критериев перехода от упругого контакта к пластическому. [c.48]

При этом за максимальный ход принималась предельная величина хода, определенная экспериментальным путем, выше которой уже происходили остаточные деформации гофров сильфона. [c.138]

Тарировка динамометрической системы заключается в определении экспериментальной зависимости между деформацией пружины нагружения и статическим усилием, приложенным к концу нагружаемой системы. Нагружение узла пружины при тарировке (непосредственно в машине или вне ее) производится гирями с интервалом I—2 дан. По результатам тарировки строится график, используемый в дальнейшем при настройке программы и определении напряженности образца. [c.75]

В большинстве расчетов с использованием экспериментальных данных необходимыми условиями для аппроксимирующих функций являются гладкость, монотонность функции и ее первых производных. Такие требования предъявляются, например, при определении деформаций по экспериментальным данным методом муара [5]. При этом точность аппроксимации исходной функции линейно зависит от степени аппроксимирующего полинома. [c.91]

При расчете сопротивления циклическому нагружению, а также при наличии напряжений компенсации, когда приведенные условные упругие максимальные напряжения превышают предел текучести, определение величин (ст )пр производится по компонентам деформаций, устанавливаемым экспериментально или из упругопластического расчета (при первом случае возникновения пластических деформаций используется диаграмма статического растяжения при расчетной температуре). Если размахи напряжений превышают удвоенный предел текучести, определение амплитуд напряжений (п р)а производится экспериментально или расчетом по величинам деформаций, устанавливаемым по диаграмме циклического деформирования. При отсутствии диаграмм циклического упругопластического деформирования в расчет вводится условная диаграмма циклического деформирования, получаемая удвоением величин деформаций и напряжений кривой статического растяжения при расчетной температуре. [c.221]

Этот случай проиллюстрирован графически на рис. 6.47. При 430 °С сопротивление усталости почти не изменяется по сравнению с комнатной температурой, однако при 816 °С оно значительно падает. Тем не менее, усталостная долговечность, определенная экспериментально, несколько больше долговечности, рассчитанной по правилу 10 %. Можно заключить, что хотя температура довольно высока, а скорость деформации низка понижение усталостной долговечности попадает в пределы 10 % от усталостной долговечности при комнатной температуре. [c.231]

В табл. 2.3 сопоставлены безразмерные значения времени в зависимости от деформации определенные по (2.63), (2.62) для различных аналитических формулировок функции ф а) ф = = (1 — (0) б) ф = (1 — (0 )9 в) ф = 1 — г)о) г) ф = 1 — со , где q, S, р, т , и —постоянные для материала при определенной температуре, определяемые из условия соответствия экспериментальных и теоретических значений времени разрушения. [c.61]

Изложенная методика решения задачи об установившихся колебаниях прямоугольника позволяет дать полный анализ как структуры спектра в рассматриваемом диапазоне частот, так и форм колебаний. Конкретные расчеты, результаты которых для спектра собственных частот представлены на рис. 63, выполнены для материала с коэффициентом v = 0,248 (плоская деформация), что соответствует значению v = 0,329 для плоского напряженного состояния. Для тонкой пластинки из такого материала (v = 0,329) в работе [245] приведены обширные экспериментальные данные. Частоты, лежащие в центральных участках плато (см. рис. 63), заключены в интервале 1,4300 < < 1,4333 независимо от геометрических размеров прямоугольника при L > 2. Для L < 2 при движении вдоль плато частоты изменяются в большем диапазоне. Если ориентироваться на данные при L > 2, то, принимая для частоты краевого резонанса значение = 1,4311, находим, что эта величина всего на 0,5% отличается от определенной экспериментально. [c.187]

С ПОМОЩЬЮ своего зеркального экстензометра Баушингер смог непосредственно определять коэффициент Пуассона как при нагружении, так и при разгрузке как для малых, так и для больших деформаций. Его исследования изменений этой величины будут описаны в разделе 2.19. Наибольший интерес здесь представляет поведение малого относительного изменения объема, определенного экспериментально в условиях больших остаточных деформаций. [c.129]

При возникновении больших деформаций, в формулах для которых нельзя пренебречь произведениями двух компонентов и квадратами каждого из них, требуется большая осторожность в определениях как напряжений, так и деформаций. Определения эти, конечно, произвольны, но с экспериментальной точки зрения пристрастие и преднамеренность в их выборе оказывали сильное влияние на форму представления экспериментальных данных и невольно сказывались на их интерпретации и объяснении. [c.6]

Это выражение позволяет найти максимальную интенсивность деформаций и напряжений у вершины выреза по радиусу кривизны, механическим характеристикам и энергетическому J-интегралу (определенному экспериментальным или расчетным путем). [c.209]

С целью определения экспериментальных значений функций Г( ) и R t) рассмотрим напряженное состояние при чистом сдвиге. Пусть из опытов построены кривые ползучести i2(0/<7 2 В этом случае все остальные компоненты тензоров напряжений и деформаций равны нулю. Уравнения (142) сведутся к одному [c.49]

По определенной экспериментально величине деформации (ел) в направлении базы датчика найти величину действующего на брус момента от. Ответ, а) 531 н-м б) 338 н-м. [c.73]

Возможную степень деформации при вытяжке определяют по прочности опасного сечения (зона перехода от дна к стенкам). Для практического определения допустимой степени деформации используют экспериментальные коэффициенты вытяжки. [c.161]

В котором ТОЧНЫЙ вид функциональной зависимости должен быть определен экспериментально. Деформационная гипотеза упрочнения состоит в том, что упрочнение определяется величиной пластических деформаций. Через полную эквивалентную деформацию [c.260]

Вследствие изгиба круглой пластины в результате усадки по сферической поверхности величина деформаций, найденная экспериментально, в каждой точке и в каждый момент отличалась не более чем на 10%. Сравнение результатов экспериментального исследования по определению напряжений на наружной поверхности стальной пластины и теоретического расчета с учетом релаксации и без нее приведено на рис. 84. Расчет 13 195 [c.195]

Во втором случае упругие деформации деталей увеличивают значение мгновенной погрешности обработки. Соответствующие значения поправочных коэффициентов, определенные экспериментальным путем для некоторых деталей, приведены в табл. 13. [c.116]

В настоящей главе дается краткое описание существующих методов экспериментальных измерений. Все эти методы сводятся к непосредственному определению деформаций, возникающих в испытуемом объекте. Напряжения определяются косвенно через деформации на основе закона Гука. В случае пластических деформаций определение напряжений при испытаниях обычно не производится, а определяется только разрушающая нагрузка или значение силы, соответствующее возникновению пластической деформации. [c.316]

Излагаемая ниже теория устойчивости подобного рода профилей основана на гипотезе о неизменяемости контура поперечного сечения стержня при деформации (гипотеза жесткого контура). Справедливость гипотезы подтверждается косвенным путем, а именно путем сравнения теоретически найденных значений критической силы и ее значений, определенных экспериментально. [c.940]

За реальную характеристику металлов и сплавов может быть принято сопротивление деформации при линейном напряженном состоянии, определенное экспериментально испытанием образцов на растяжение или сжатие при термомеханических параметрах, соответствующих реальным процессам обработки давлением. При проведении экспериментальных исследований много- [c.7]

Из этого уравнения находятся расчетные эмпирические формулы для определения сопротивления деформации сталей и сплавов при горячей прокатке, которые представлены в табл. 11. Наибольшее расхождение значений сопротивления деформации, определенных по этим формулам, составляет около 8% но сравнению с экспериментальными данным . [c.185]

В табл. 10 приведены значения деформации захватов двух типов А и Б, определенные экспериментально и по формулам (5.169) и (5.171), см. стр. 221. Значения величин со знаком минус соответствуют деформации сжатия захвата от исходного положения. [c.219]

Исследуются вопросы, связанные с определением неуравновешенности гибкого ротора. Показана возможность определения собственных частот и форм колебаний, величины и положения неуравновешенности гибкого ротора на основе анализа параметров амплитудно-фазо-частотных характеристик (АФЧХ) деформаций. Описывается экспериментальный стенд для исследования АФЧХ. [c.110]

Переходя к изложению основных экспериментальных результатов, следует заменить, что конфигурации мгновенной поверхности текучести являются функционалом процесса деформирования материала, свойства которого в настоящее время изучены еще очень слабо. Само определение поверхности текучести связано с определенными допусками на пластическую деформацию и достаточно сложно даже для простейших процессов пластической деформации. Более того, построение теоретической поверхности текучести подразумевает возможность измерения бесконечно малых приращений пластической деформации. Однако экспериментально определяемое приращение зависит от точности измерительного прибора и заведомо является конечной величиной. Таким образом, экспериментально определяемые поверхности текучести всегда соответствуют некоторым конечным приращениям пластической деформации и являются некоторым приближением к теоретической поверхности, зависящим от точности измерений. С другой стороны, современная техиология изготовления материалов такова, что для каждого конкретного материала в состоянии поставки соответствующие экспериментальные кривые имеют достаточно широкий статистический разброс (иногда достигающий 15—20%), ввиду чего результаты, полученные при более точных измерениях, не всегда имеют общее значение. Таким образом, основные результаты экспериментальных исследований начальных и последующих поверхностей текучести позволяют сделать следующие выводы [30—36]. [c.137]

Если рассчитать действительные величины RFR для 12 двойниковых доменов, представленных в табл. 1.2, выбирая главные направления растяжения в стереографическом треугольнике 001—011—111 исходной фазы и используя периоды решетки, определенные экспериментально на i- и /Зг-сплавах uZnGa, то можно отметить, что данные для доменов 1 среди этих 12 двойниковых доменов характеризуют максимальные удлинения относительно напряжений растяжения. На рис. 1.21 показано [11] стереографическое представление деформации решетки RFR двойникового домена 1. Из приведенных на рисунке данных следует, что в сплавах uZnGa максимальное удлинение в направлениях 5( [015]р) составляет 9,2 %, в направлениях [001]р, [011]р и [111]р удлинения соответственно составляют 8,9 %, 6,2 % и 1,4 %. [c.39]

Помимо достаточно хорошей температурной стабильности и термостойкости следует отметить высокую жаропрочность углеалюминиевого композиционного материала. На рис. 31 показано изменение предела кратковременной прочности углеалюминия в зависимости от температуры испытаний. Испытания проводились до температуры 540° С, т. е. всего на 40° С ниже температуры плавления матрицы. Установлено, что прочность материала во всем исследованном температурном интервале изменяется незначительно. Учитывая, что при температуре 540° С вклад матрицы в прочность композиции чрезвычайно мал, можно описать прочность материала следующей формулой а с = OpVp, где индексы С и F относятся к композиционному материалу и волокнам соответственно. Для композиции с 28 об.% волокон Торнел-50 расчетная прочность при 540° С4 равна 550 МН/м (56,2 кгс/мм ), т. е. примерно на 20% ниже определенной экспериментально и составляющей около 680 МН/м (69,4 кгс/мм ). Исследование поверхности разрушения образцов показало, что при испытаниях в температурном иатервале от комнатной температуры до 425° С в микрообъемах наблюдается пластическая деформация матрицы, в то время как при 540° С наблюдается аномально хрупкий характер разрушения матрицы, сопровождающийся незначительным расслоением материала по межфазной поверхности. [c.380]

Исследование вязкоупругих свойств. При проектировании конструкций из термопластиков необходимо учитывать ползучесть этих материалов, заключающуюся в постепенном нарастании деформаций при действии постоянно приложенной нагрузки. В связи с этим деформации не могут быть представлены однозначно в виде функции напряжения, за исключением ограниченного по времени периода нагружения, для которого возможно приближенное описание реального поведения материала. Однако при малых деформациях определенные пластики можно рассматривать как обладающие линейной вязкоупругостью. Например, можно принять, что прогиб при изгибе невесомой балки длиной L под действием нагрузки W, приложенной в середине пролета балки, равен WL I48E,L, где Et — модуль упругости при ползучести, который зависит от длительности нагружения. Модуль Et можно подобрать для каждого вида деформации методом последовательных приближений. Из рис. 6.21 видно, что такой подход правомерен и для трехслойной балки при длительности действия нагрузки до 350 ч, когда имеется точное совпадение расчетных и экспериментальных данных. [c.157]

Ближе к существу физической проблемы, рассмотренной Дэвисом и Гопкинсоном, были результаты опытов, проводившихся в условиях симметричного свободного удара, показанные на )ис. 4.174. Часть докторской диссертации Хартмана (Hartman 1967, 1], [1969, 1]) посвящена измерению динамических деформаций с помощью дифракционных решеток в поликристаллах отожженной а-латуни. Измеренный квазистатический предел упругости этой отожженной латуни составил У=14 500 фунт/дюйм (10,2 кгс/мм ). Значение динамического предела упругости, определенное по фронту начальной волны с помощью измерений профилей волны деформаций двумя дифракционными решетками, изображенных на рис. 4.174, было равно У=27 700 фунт/дюйм (19,5 кгс/мм ) увеличение произошло почти в два раза. Путем сопоставления результатов эксперимента (сплошные линии) с расчетными, основанными на снижении скоростей волн и наибольших деформаций, выраженных через предел упругости У, я установил, что поведение образцов не описывается правильно ни квазистатическим значением 10,2 кгс/мм , ни более высоким динамическим значением 19,5 кгс/мм . Скорости распространения волн и наибольшие деформации, по экспериментальным наблюдениям, как и в любых твердых деформируемых телах, для которых рассматривались профили волн конечных деформаций, соответствовали пределу упругости У=0. На рис. 4.175 продолжительность перемещения (темные кружки) от одной позиции до другой и максимальные де юрмации для обеих позиций согласуются с полученными на основании расчета, в котором использована параболическая аппроксимация при г=3. Таким образом, приходим к типу поведения материала, который характеризуется графиком, показанным на рис. 4.176. Эксперименты с образцами поликристалли-ческого магния, для которого легко добиться существенного изменения предела упругости У, дали результаты (Bell [1968, 1]), идентичные с полученными для образцов из алюминия и а-латуни. [c.275]

При расчете нагрузки, воспринимаемой материалом, напряжение в металле при растяжении принималось равным 4000 кПсм , что соответствует деформации, равной 2% (предел прочности металла на растяжение, определенный экспериментально, составляет 4800 кПсм , что соответствует деформации, равной 10%). [c.64]

Скорость разрушения определяется кооперативными процессами, прол исходящими на микро- и макроуровнях, и поэтому необходим учет как прочности межатомной связи в бездефектной кристаллической решетке, так и характеристик прочности и пластичности материалов с дефектами — дислокациями, вакансиями и т. п. на микро- и макроуровнях с учетом влияния исходной структуры на характеристики прочности и пластичности. В связи со сложностью поставленных механикой разрушения задач прямого эксперимента недостаточно для определения общих закономерностей разрушения материала с трещиной, а требуется привлечение подходов физики разрушения, позволяющих вникнуть в суть механизма явления. Но и это о мало, так как необходимо учитывать сложные по своему содержанию микропроцессы, оказывающие неоднозначное влияние на макропроцессы, определяющие в конечном итоге скорость разрушения. Переход от микроразрушения к макроразрушению может быть достигнут путем учета масштабного подобия. Это требует привлечения к а 1ализу механики трещин наряду с физикой прочности также теории подобия и анализа размерностей [28, 29]. Для применения теории подобия необходимо иметь большой объем предварительных данных и конкретных физических идей, позволяющих вывести уравнение, определяющее процесс. Если уравнение не удалось вывести, то применяют анализ размерностей [29]. Подходы механики разрушения позволяют рассматривать процесс разрушения как автомодельный, что упрощает решение задач механики трещин, ибо в условиях автомодельности необходимым и достаточным условием обеспечения подобия локального разрушения является использование только одного критерия подобия. К тому же теория подобия является своеобразной теорией эксперимента, так как позволяет установить, какие параметры следует определять в опыте для решения той или иной задачи [28]. Неучет этого фактора при определении критериев линейной механики разрушения привел к известным трудностям и к необходимости раздельного определения статической Ki . динамической Кы и циклической /С/с трещиностойкости. Однако каждый из указанных критериев, определенных экспериментально, без учета подобия локального разрушения, даже при одном и том же виде нагружения часто не дает сопоставимых значений из-за влияния степени стеснения пластической деформации на микромеханизм разрушения. [c.41]

Расчет местных максимальных деформаций (напряжений) в зонах концентрации Св отверстиях, резьбах, пазах, радиусах скруглений, буртиках и усилениях сварных швов и т. д.) проводят о учетом названных напряжений. По компонентам деформаций (напряжений) вычисляют приведенные (по той или иной теории прочности) деформации (напряжения). При определении напряженно-деформированного состояния конструктивного элемента для исходного (статического) нагружения в случаях, когда приведенные максимальные деформации (напряжения) превышают предел текучести, расчет выполняют по компонентам деформаций, устанавливаемым экспериментально или из упругопластическото расчета. При этом используют диаграмму статического растяжения конструкционного материала при расчетной температуре. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...