Деформация определения качества материалов

В радиоэлектронной промышленности с помощью этих методов определяют дефектные элементы полупроводниковых и интегральных схем по увеличению нагрева таких элементов при работе схемы и связанному с ним росту числа интерференционных полос. Методы голографической интерферометрии находят применение в оптической промышленности на стадиях определения качества оптических материалов, их обработки до заданной формы и закрепления в оправах [47, 181 ]. Этими методами с успехом контролировались также искажения активных элементов лазеров на твердом теле [31 ] и растворах органических красителей, возникающие в процессе их накачки [56]. Наконец, в строительной механике голографические методы используются для контроля деформаций балок и исследования моделей строительных сооружений [84]. Перечисленные примеры не исчерпывают многообразия применений голографических методов неразрушающего контроля и их возможностей. Более подробную информацию по этим вопросам можно найти в ряде обстоятельных обзоров [2, 16, 85, 97, 255]. [c.214]

В гл. V было показано, что путем применения стандартных методов испытаний можно получать представительные значения вязкости разрушения в условиях плоской деформации. Для получения достоверных результатов при испытаниях относительно вязких материалов необходимо иметь образцы настолько больших размеров, что они могут оказаться непредставительными для реальных конструкций. Кроме того, потребитель обычно требует проведения контроля качества металла каждой партии, чтобы иметь уверенность, что весь металл удовлетворяет предъявляемым к нему требованиям. Очевидно, что массовые стандартные испытания на вязкость разрушения следует использовать только для высокопрочных хрупких материалов, так как из-за слишком больших размеров образцов расходуется неоправданно много металла. Поэтому естественно возник интерес к проведению испытаний с целью определения сопротивления материалов быстрому разрушению на образцах, не требующих много металла, которые легко можно испытать в лаборатории. Измеряемый параметр должен быть количественно связан с вязкостью разрушения материала, для того чтобы можно было воспользоваться всеми преимуществами анализа напряжений, проведенного в линейно-упругой механике разрушения. [c.142]

Подобно геометрии, в которой разные фигуры вводятся как идеализации определенных природных объектов, так и в ме- ханике сплошных сред разные идеальные среды вводятся че-Ьез частные формы соотношения между тензором напряжений перемещением или деформацией тела. Некоторые материалы Представляют чрезвычайно большой самостоятельный интерес (например, упругие материалы), но большинство из них в основном интересны не сами по себе, а лишь в качестве представителей некоторого класса материалов. Поэтому есть необходимость в общей теории определяющих уравнений. [c.105]

Анализ параметров топологии и микрорельефа поверхности материалов является одним из методов исследования свойств материалов. В качестве критерия состояния поверхности может быть выбрана текстура изображений поверхности, численные значения параметров которой позволяют оценить степень деформации материала. Разработаны различные алгоритмы анализа изменений параметров текстуры. Анализ экспериментальных результатов выявил зависимость этих параметров от типа материала, условий его нагружения и степени деформации. Текстура поверхности характеризуется свойствами тоновых непроизводных элементов (ТНЭ). Если пространственная структура ТНЭ беспорядочна и при этом изменения яркости от элемента к элементу велики, то текстура изображения поверхности мелкозернистая. Если же пространственная структура является относительно однородной и однотонные области на изображении преобладают, то зернистость текстуры высокая. По мере возрастания приложенной механической нагрузки на поверхности материала начинает проявляться деформационный мезорельеф, изменение которого можно определить с помощью алгоритмов оценки текстуры изображений. Для определенного класса материалов можно утверждать, что крупнозернистая текстура изображения поверхности характеризует невысокие степени деформации предварительно подготовленного (шлифованного) материала, в то время как мелкозернистая текстура изображения поверхности говорит о высоких степенях деформации и возможном скором разрушении образца. [c.10]

Повреждение, обусловленное интенсивным порообразованием по границам зерен в материале, может приводить к значительному его разрыхлению. В этом случае проведение независимого (несвязного) анализа НДС и развития повреждений в материале дает значительные погрешности. Например, отсутствие учета разрыхления в определенных случаях приводит к существенному занижению скорости деформации ползучести и к снижению скорости накопления собственно кавитационных повреждений. В настоящее время связный анализ НДС и повреждаемости базируется в основном на феноменологических подходах, когда в реологические уравнения среды вводится параметр D, а в качестве разрушения принимается условие D = 1 [47, 50, 95, 194, 258, 259]. Дать физическую интерпретацию параметру D достаточно трудно, так как его чувствительность к факторам, определяющим развитие межзеренного повреждения, априорно предопределена той или иной феноменологической схемой. Так, во многих моделях предполагается, что D зависит только от второго инварианта тензора напряжений и деформаций и тем самым исключаются ситуации, когда повреждаемость и, как следствие, кинетика деформаций (при наличии связного анализа НДС и повреждения) являются функциями жесткости напряженного состояния. [c.168]

Один из основных вопросов, рассматриваемых в теории тепловых процессов при сварке, — определение условий, при которых достигаются необходимый нагрев изделия и его сваривание. Однако этим не исчерпывается назначение теории. Нагрев и охлаждение вызывают разнообразные физические и химические процессы в материале изделия — плавление, кристаллизацию, структурные превращения, объемные изменения, появление напряжений и пластических деформаций. Эти процессы приводят к глубоким изменениям свойств и состояния материала и влияют на качество всей конструкции в целом. Чтобы определить характер протекания указанных процессов, необходимо знать распределение температур в теле и изменение его во времени в каждом отдельном случае. Это второй основной вопрос, рассматриваемый в теории тепловых процессов при сварке. [c.139]

При исследовании изменения прочности и деформационных свойств полимерных материалов в агрессивных средах наибольшее распространение получили два основных типа испытаний испытания на растяжение (изгиб) при постоянной нагрузке или при постоянном напряжении и испытания на растяжение (изгиб) при постоянной деформации. В первой группе испытаний в качестве параметров процесса разрушения выбирают время для полного разрушения стандартного образца при разных нагрузках (напряжениях) или время до появления видимых поверхностных трещин критическую деформацию разрушения критическое напряжение, на котором через определенное время появляются видимые трещины. Основными параметрами второй группы испытаний являются время растрескивания определенного числа деформированных образцов в жидкой среде скорость разрастания трещин в образце. [c.56]

Тензорезисторы для измерения деформаций в экстремальных условиях. В Институте машиноведения разработаны четыре типа тензорезисторов и предназначены для определения напряженно-деформированного состояния элементов конструкций, работающих в условиях воздействия высоких и сверхнизких температур, сильных магнитных полей, ионизирующих излучений. Области применения — энергетика, металлургия, транспорт и др. Возможное использование в качестве первичных преобразователей — в различных датчиках механических величин. Расширение диапазона рабочих условий достигнуто применением новых материалов и технологических процессов. [c.123]

Исследования в области механики контактных взаимодействий, химических и диссипативных процессов в поверхностных и приповерхностных слоях трущихся материалов показывают, что материал в указанных зонах в процессе трения резко изменяет свое физическое состояние, меняя механизм контактного взаимодействия. Происходят существенные изменения в суб- и микроструктуре приповерхностных микрообъемов. Изучение кинетики структурных, фазовых и диффузионных превращений, прочностных и деформационных свойств активных микрообъемов поверхности, элементарных актов деформации и разрушения, поиск численных критериев оптимального структурного состояния, оценок качества поверхности должны быть фундаментальной основой в поисках материалов и сред износостойких сопряжений. В настоящее время исследованы закономерности распределения пластической деформации по глубине поверхностных слоев металлических материалов, кинетика формирования вторичной структуры, процессы упрочнения, разупрочнения, рекристаллизации, фазовые переходы, которые, в свою очередь, зависят от внешних механических воздействий, состава, свойств трущихся материалов и окружающей среды. Важное значение в физике поверхностной прочности имеет определение связи интенсивности поверхностного разрушения при трении и величины развивающейся пластической деформации. Сложность указанной проблемы заключается в двойственности природы носителей пластической деформации. Дислокации, дисклинации и другие дефекты структуры являются концентраторами напряжений, очагами микроразрушения. В то же время движение дефектов (релаксационная микропластичность) приводит к снижению уровня напряжений концентратора, следовательно, замедляет процесс разрушения. Условия деформации при трении поверхностных слоев будут определять преобладание одного из указанных механизмов, от которого будет зависеть интенсивность поверхностного разрушения. Межатомный масштаб связан с характерным сдвигом, производимым элементарными носителями пластической деформации (дислокациями). В легированных металлических системах величина межатомного расстоя- [c.195]

При разработке технологического процесса сварки конструкции либо изделия из определенного материала необходимо выбрать способ сварки, оборудование для сварки, сварочные материалы, конструктивный тип соединения и элементы подготовки кромок, режимы сварки, методы и нормы контроля качества сварных швов, предусмотреть мероприятия по предупреждению или уменьшению сварочных деформаций. [c.240]

Для поликристаллических материалов сферическая форма является статистически средней по различным формам зерен и ее целесообразно принять в качестве первого приближения. Радиус сферы можно не конкретизировать, хотя для заполнения определенного объема поликристалла радиус сферических зерен должен меняться от некоторого конечного до исчезающе малого значения. Каждое зерно считаем однородным монокристаллом, обладающим в общем случае анизотропией теплопроводности, температурной деформации и упругих характеристик (см. 2.2). При хаотической ориентации анизотропные зерна образуют поликристалл с изотропными свойствами. Поэтому в первом приближении вместо взаимодействия анизотропных зерен между собой будем рассматривать взаимодействие отдельно взятого однородного анизотропного сферического включения с изотропной окружающей средой. Влияние такого включения на температурное и напряженно-деформированное состояния среды быстро уменьшается с увеличением расстояния от включения. Поэтому при малых размерах зерен объем окружающей среды в таком случае можно считать неограниченным. [c.70]

Вся трудность практического приложения теории Гриффитса состоит в определении поверхностной энергии S. Эта теория дает хорошее совпадение с экспериментом для стекла и других аморфных материалов, которые можно рассматривать как затвердевшие жидкости. В таких материалах, являющихся в обычных условиях хрупкими, развитие трещины не вызывает пластических деформаций в зоне ее острого края. Поэтому в качестве S молено принять энергию поверхностного натяжения. [c.119]

С расширением использования полимерных материалов в качестве конструкционных испытания их на усталостную прочность приобретают все большее значение, поскольку максимальное значение циклической нагрузки, которую выдерживает материал, всегда меньше разрушающего напряжения, определенного по кривой напряжение—деформация. Поэтому очевидно, что традиционные измерения деформационно-прочностных свойств не дают представления о продолжительности работы материала и изделий при циклических нагрузках или повторяющихся деформациях. Испытания на усталостную прочность особенно важны для конструкционных пластмасс или композиционных материалов, работающих в нагруженных конструкциях при перемещенных напряжениях. [c.204]

Под твердостью понимается способность материала сопротивляться внедрению в его поверхность твердого тела — индентора. В качестве индентора используют закаленный стальной шарик или алмазный наконечник в виде конуса или пирамиды. При вдавливании поверхностные слои материала испытывают значительную пластическую деформацию. После снятия нагрузки на поверхности остается отпечаток. Особенность происходяш ей пластической деформации состоит в том, что она протекает в небольшом объеме и вызвана действием значительных касательных напряжений, так как вблизи наконечника возникает сложное напряженное состояние, близкое к всестороннему сжатию. По этой причине пластическую деформацию испытывают не только пластичные, но хрупкие материалы Таким образом, твердость характеризует сопротивление материала пластической деформации. Такое же сопротивление оценивает и предел прочности, при определении которого возникает сосредоточенная деформация в области шейки. Поэтому для целого ряда материалов численные значения твердости и временного сопротивления пропорциональны. Отмеченная особенность, а также простота измерения позволяют считать испытания на твердость одним из наиболее распространенных видов механических испытаний. На практике широко применяют четыре метода измерения твердости. [c.52]

Стандартизация методов определения характеристик К с и бк трещиностойкости [9, 82, 118, 145] конструкционных материалов требует подбора простых в экспериментальном осуществлении силовых схем разрушения образцов с трещинами, для которых имеются соответствующие теоретические решения. Одна из таких силовых схем — растяжение цилиндрического образца с внешней кольцевой трещиной. В отличие от схемы, когда применяют плоские образцы с трещинами, эта силовая схема реализует локальное состояние плоской деформации вдоль всего кон-тура треЩины, что соответствует расчетным моделям. Кроме того, описанная в гл. VI методика простого изготовления цилиндриче- ских образцов с внешними кольцевыми трещинами также свидетельствует в пользу выбора этих образцов в качестве базовых для определения характеристик К с и бк. [c.25]

Стандартизация методов определения характеристик трещино-стойкости Ki конструкционных материалов с учетом заданных условий эксплуатации требует подбора таких силовых схем нагружения образцов с трещинами, которые были бы просты в экспериментальном осуществлении и для которых имеются соответствующие теоретические решения о предельном равновесии. Одной из таких силовых схем, на наш взгляд, являются схемы растяжения и изгиба цилиндрического образца с внешней кольцевой трещиной. В отличие от схем, когда применяются плоские образцы с трещинами, силовая схема растяжения цилиндрического образца с кольцевой трещиной реализует локальное состояние плоской деформации вдоль всего контура трещины, что соответствует расчетным моделям, а силовая схема изгиба цилиндрического образца жестко локализует область предразрушения в окрестности контура трещины. Кроме того, предложенная методика изготовления цилиндрического образца с внешними кольцевыми трещинами, а также простота проведения эксперимента свидетельствуют в пользу выбора этих образцов в качестве основных для определения характеристики К и конструкционных материалов. [c.125]

В качестве критериальной величины обычно берут наибольшее главное напряжение, наибольшее главное относительное удлинение, наибольшее главное касательное или октаэдрическое напряжение, удельную энергию формоизменения, полную удельную энергию деформации ). Каждый из критериев применим при вполне определенных условиях для некоторого класса материалов. Правильное использование этих критериев существенно зависит от практического опыта исследователя. Накоплению такого опыта посвящено большинство экспериментальных работ по прочности. [c.15]

Автор повсеместно подчеркивает большое значение достижения высокой точности в эксперименте и умения правильно оценивать ее уровень. При этом он считает важными и такие экспериментальные исследования, в которых не наблюдаются новые явления, но существенно повышается точность измерений, что способствует более глубокому пониманию явления и более правильной оценке его практического значения. В качестве примера экспериментаторов, значение работ которых состояло в основном в повышении точности результатов, автор книги приводит Герберта Томлинсона. Интересно отметить, что значительную роль в повышении точности измерения деформаций сыграли многочисленные эксперименты по определению значения коэффициента Пуассона для разных материалов, которые в обилии ставились в связи с дискуссией по поводу числа независимых постоянных упругости у изотропного тела. Хотя исследования Грина давали исчерпывающий ответ на этот вопрос, многие ученые в XIX веке не считали его решенным. С позиций XX века дискуссия была излишней, однако она явилась причиной постановки тончайших опытов, представляющих самостоятельный интерес в части достижения высокой точности измерения деформаций. [c.12]

Микромеханизм развития усталостного разрушения изучен слабо, несмотря на то, что усталости материалов посвящено большое количество исследований, проведенных в разных странах. Нет оснований считать, что этот механизм принципиально отличается от механизма развития пластической деформации и разрушения при статических или квазистатических условиях, хотя усталостное разрушение наступает при макронапряжениях, недостаточных для статического разрушения. Когда говорят о влияниях на усталость качества поверхности, надрезов, царапин, внутренних пороков, когда в ряде случаев вопрос об усталости материала заменяется вопросом об усталости тела, изготовленного определенным образом из этого материала, то надо иметь в виду, что детальный анализ напряженного состояния в окрестности различных изъянов и в испытуемом теле в целом дал бы возможность составить единую картину возникновения и развития усталостных разрушений в разных условиях в виде определенных критериев, включающих характеристики напряженного и деформированного состояний. [c.310]

Рекомендуемым методом определения числа циклов до появления трещины при Г <425° С предусматривается вычисление общей деформации за цикл и ее подстановка в уравнение (47) вместе со значением относительного сужения при данной температуре. Если относительное сужение неизвестно, то в качестве первого приближения можно использовать кривую для комнатной температуры, показанную на рис. 41. Ддя таких материалов, как высоколегированные стали, опубликованы некоторые данные, но подробное рассмотрение этого вопроса не входит в задачу автора этой главы. [c.129]

Исследуя сжатие упругих тел. Герц заинтересовался и твердостью материалов. Применявшиеся тогда методы ее измерения его не удовлетворяли ), и он ввел собственное определение твердости. Он отстаивал необходимость применять для измерения твердости такие образцы, у которых контур поверхности контакта получается в виде окружности, и чтобы этого достигнуть, он пользовался шаром определенного радиуса, вдавливая его в плоскую поверхность тела из изучаемого материала. За меру твердости он принял ту нагрузку, под которой в испытуемом материале возникала остаточная пластическая деформация. Применяя это определение в исследовании твердости стекла (остающегося упругим до мгновения разрушения), он принял в качестве меры твердости этого материала нагрузку, под которой появлялась первая трещина по контуру поверхности контакта. Метод Герца не получил признания, так как для пластичных материалов чрезвычайно трудно установить, под какой именно нагрузкой в них начинает возникать остаточная деформация ). [c.416]

Большая часть наших сведений о механических свойствах пластичных материалов почерпнута из испытаний на растяжение, в то время как в отношении хрупких материалов они устанавливаются из испытаний на сжатие. Для того чтобы обосновать назначение допускаемых напряжений в различных встречающихся на практике случаях сложного напряженного состояния, выдвигались различные теории прочности ). Такие ученые, как Ламе и Рэнкин, принимали в качестве критерия прочности наибольшее главное напряжение, но впоследствии, главным образом под влиянием таких авторитетов, как Понселе и Сен-Венан, общее признание получила теория наибольшей деформации. В соответствии с ней принималось, что текучесть или разрушение при любом сложном напряженном состоянии начинается, когда наибольшая деформация достигает определенного критического значения, которое устанавливается из испытаний на растяжение. [c.440]

Однако температура перехода из хрупкого состояния в пластичное не является константой материала. Она сильно зависит от его структуры, а также от условий испытания. Чем жестче схема испытания (меньше коэффициент мягкости а) и больше скорость деформации, тем выше Гхр. Сильно влияют на Г р различного рода надрезы в образце, специально наносимые или естественные, имеющиеся на поверхности любого образца в виде рисок. Поэтому чем выше качество обработки поверхности образца, тем ниже Гхр при прочих равных условиях. У пластичных по своей природе материалов переход в хрупкое состояние при мягких схемах испытания может не проявиться вплоть до абсолютного нуля. В таких материалах Г р удается определить только при использовании более жестких испытаний, в частности динамических (ударных) испытаний образцов с над ре-зом. Таким образом сравнение Тхр разных материалов имеет смысл только в случае идентичности условий определения этой температуры. [c.87]

Модуль упругости Е представляет константу материала, характеризующую обусловленную нагрузкой деформацию конструкции или детали в пределах действия закона Гука. Он служит конструкторам в качестве расчетной величины при определении прочности конструкций и, кроме того, позволяет сравнивать свойства различных материалов или их состояний. Модуль упругости Е определяется как отношение растягивающего напряжения а к упругой деформации образца е [c.51]

Из определения упрочняющихся материалов следует, что форма и расположение поверхности нагружения 2р в пространстве напряжений должны зависеть не только от рУ, Т, р,, но и от некоторых других параметров, обусловленных величиной пластических деформаций. В число таких параметров могут входить непосредственно компоненты тензора пластических деформаций е, -. Кроме или вместо них в качестве параметров, определяющих упрочнение, можно взять параметры Хи Ха.-.ч Хп) которые могут бытьсвязаные остаточными деформациями еу различными, в частности неголономными, соотношениями. Следовательно, уравнение поверхности нагружения для упрочняющихся материалов можно записать в виде [c.425]

Материалы расчётного характера охзаты-вают I) определение деформаций упругой системы станок—деталь — инструмент 2) определение качества поверхности п )И различных методах и режимах обработки 3) расчёт режимов резания (с учётом деформаций упругой системы и чистоты поверхности) 4) определение частоты и ауплитуды вибраций 5) ипре-деление деформаций, вызываемых внутренними напряжениями 6) расчёт температурных деформаций 7) расчёт износа инструмента 8) определение погрешностей обработки (расчётный метод) У) пересчёт размеров и допусков при изменении баз 10) расчёт операционных припусков и допускоз П) расчёт норм времени 12) технико-экономические расчёты для сопоставления различных вариантов технологических процессов 13) расчёт технологического процесса при поточном производстве 14) расчёт технологического процесса при многостаночном обслуживании и т. п. [c.75]

При таком образовании шейки ответственной за несущую способность образца (в том числе и при малоцикловом нагружении) является истинная деформация, определенная на стадии начала динамического дорыва образца (точка 1 ). Для других материалов (или для того же материала, но в ином структурном состоянии) точка б может не соответствовать 8ист./2 (кривая 2) и тогда С в уравнении (6) оказывается отличной от 8ист./2. Для упрочняющихся материалов обычно разрушение при однократном разрыве носит хрупкий характер (по типу рис. 3, б) без образования развитой шейки (рис. 3, а), и тогда расчет по уравнению Коффина дает более правильный результат, если С принять равной Еист-1Н аличие сосредоточенной шейки (рис. 3, а) слабо сказывается на величине удлинения, и поэтому в тех случаях, когда испытание па малоцикловую усталость осуществляется с измерением продольной деформации, зависимости (6) и (7) хорошо выполняются, если в них в качестве е принять удлинение при статическом разрыве, определяемое на базе измерения циклических деформаций. [c.136]

Эти исследования можно было бы использовать также для определения таких комбинап ий компонентов композита, при которых получались бы заранее заданные его характеристики. В качестве таких характеристик можно было бы выбрать, например, максимальную прочность, большие деформации при разрыве или хорошие деформационные характеристики при двухосном поперечном нагружении. Сравнительно не исследованной областью является проблема выбора оптимальных кривых одноосного растяжения материалов волокна и матрицы для получения композита с заранее заданными свойствами. Этот тип информации был бы очень полезен тем из исследователей, которые занимаются созданием новых видов матрицы и включений. [c.237]

Теорема о системе размерных и физико-механических параметров технической поверхности. Если при фиксированных материале детали, металлургических условиях его изготовления, тепловой обработке и абсолютных размерах конструкции состояние системы S геометрических и физико-механических параметров технической поверхности в их взаимосвязи и взаимодействии в каждый данный момент характеризуется целостностью, определенностью геометрической формы поверхности при снятии внешней нагрузки и переход системы из состояния i в состояние i - - 1 заключается в. изменении указанного ее свойства, причем комбинации уровней параметров определяют состояние системы S, имеющей множество Е возможных состояний и F — функция распределения в , а для каждого промежутка времени от момента S до i > S существует линейный и унитарный оператор H t (Е) = = Fj, при помощи которого, зная функцию распределения F в момент времени s, можно определить функцию распределения F, для момента t, а оператор (F) удовлетворяет при любых S < и < t уравнению = H tHsay то изменение качества технической поверхности протекает по схеме марковского процесса. Любое последующее состояние системы и в том числе нарушение целостности поверхности вследствие усталостного разрушения или износа или изменение ее формы по причине пластических деформаций, ведущее к изменению контактной жесткости, зависит от того состояния, в котором она пребывает, и не зависит от того, каким образом она пришла в данное состояние. Отсюда следует, что качество поверхности в рассматриваемом смысле инвариантно по отношению к технологическим операциям обработки. Роль технологической наследственности состоит в определенном вкладе в данное состояние системы предшествующих операций, но не в специфичности признаков самих этих операций (кинематика, динамика, тепловое и физико-химическое воздействие и т. п.). [c.181]

Таким образом, на основе принятия в качестве критерия откольного разрушения для пластичных материалов величины пластической деформации в процессе роста нагрузки от нулевых давлений до разрушающих показана сопоставимость коэффициентов вязкости, определенных по результатам квазистатиче-ских испытаний и по зависимости откольной прочности от времени роста растягивающей нагрузки (скорости нагружения). Для стали подтверждена линейная зависимость сопротивления пластическому сдвигу от скорости сдвига в области скоростей до 10 С . [c.245]

Для определения термического цикла пайки недостаточны одни лишь данные о совместимости паяемого материала с припоем, флюсом, газовыми средами, а также оптимальной температуре пайки и выдержки при ней, полученные на лабораторных образцах без учета масштабных и конструкционных факторов изделия и его массы. Лабораторные образцы сравнительно малы по размеру и просты по конструкции. Режимы пайки, полученные в лабораторных условиях, можно применять лишь для простых по конструкции изделий, размеры которых соизмеримы с размерами лабораторных образцо]в. Для конструктивно сложных изделий относительно больших размеров и массы, особенно при пониженной теплопроводности паяемого материала, при лабораторных Испытаниях остаются не выясненными длительность нагрева изделия до температуры пайки и длительность его охлаждения после пайки. Между тем при иагреве и охлаждении изделия процесс контактного взаимодействия на границе паяемого металла с технологическими и вспомогательными материалами развивается во времени. Поэтому влияние цикла пайки на протекание таких процессов, а следовательно, и на качество изделия в целом может быть весьма существенным. Кроме того, анализ конструкционной сложности и учет масштабного фактора и массы изделия необходимы как при выборе способа нагрева, так и при расчете термического цикла пайки для предотвращения развития в его элементах недопустимых тепловых пластических деформаций. [c.237]

Одним из критериев определения допустимого напряжения в Нормах ASME 1592 является 80 % средней величины напряжений, приводящих к суммарной деформации 1 %. Даже в реальных металлических материалах с низкой пластичностью при суммарной деформации <1 % не происходит разрушения, поэтому этот параметр и принят в качестве указанного критерия. На рис. 3.13 на основе обобщенных данных, приведенных на рис. 3.12, и некоторых других данных показано изменение кривой длительной прочности и деформации при разрушении в зависимости от времени до разрушения. [c.62]

С другой стороны, значительная часть роста трещины в податливых материалах по необходимости сопровождается существенной непропорциональной пластической деформацией, которая делает непригодной деформационную теорию пластичности. Таким образом, при отмеченных обстоятельствах правомерность использования / в качестве контурного интеграла, определенного Эшелби [4] и Райсом [46], представляется сомнительной. Что касается ограниченного роста трещины, то Хатчинсон и Парис [53] утверждают, что /, взятый по дальнему контуру и обозначенный в гл. 3 как Jj, по-прежнему остается управляющим параметром. Для ситуаций, связанных с ростом трещин, контролируемых /f, Парис и др. [54] ввели понятие модуля разрыва и // -кривую сопротивления разрушению, которые помогают анализировать устойчивость подобного роста. Пользуясь приведен ными выше понятиями, а также понятием СТОА (угол раскрытия трещины), Кумар и др. [55] и Каннинен и др. [56] разработали инженерный подход к анализу упругопластического разрушения. [c.160]

Обработка и описание результатов опытов по испытаниям материалов на одномерную ползучесть ведутся различными путями, в соответствии с чем получаются условия, определяющие название тойг или иной теории одномернной ползучести. Так как фактически данные определенной серии опытов на ползучесть при постоянном напряжении можно с достаточной степенью точности выбором функций и параметров уложить в рамки различных теорий, то в качестве основных критериев правильности теории принимаются следующие 1) соотношения, полученные в опытах при постоянном напряжении (нагрузке), должны описывать поведение образца и при изменяющемся в ходе испытания напряжении (нагрузке), которое можно проконтролировать экспериментально 2) на основании данных опытов на ползучесть можно предсказать поведение материала при различных постоянных скоростях деформации 3) из соотношений, описывающих результаты опытов на ползучесть, можно получить зависимости напряжения от времени при постоянном удлинении для каждой заданной температуры, которые согласовывались бы с данными опытов на релаксацию. Разумеется при этом, что зависимость параметров в соотношениях каждой теории определена так, что эти соотношения описывают результаты опытов на ползучесть при различных постоянных температурах испытания (испытания при изменяющейся в ходе опыта температуре, как правило, не проводились). [c.233]

Бельтрами ) полагал, что при определении критических значений сложных напряженных состояний в качестве критерия разрушения надлежит принять количество энергии деформащ1и, заключенной в единице объема материала. Эта теория, однако, расходится с опытами, согласно которым под гидростатическим давлением в материале может аккумулироваться большой запас энергии деформации, не вызывая ни разрушения, ни текучести. [c.441]

Инструменты на каучукосодержащих связках имеют большое количество специфических особенностей изготовления, что придает им определенные технологические особенности эксплуатации и выбора видов работ. У них высокая степень использования абразива, хорошая демпфирующая способность, безударность и другие положительные качества. Основу для доводочных дисков изготовляют из хлопчатобумажных и других тканей и нетканых материалов. Для бесконечных лент — бесшовная рукавная ткань из лавсана повышенной прочности ТТ-194, для лент со свободными тканевыми концами — лавсановое полотно ТТ-218. Эти ткани отличаются небольшими деформациями при растяжении и достаточной теплостойкостью. Нагрузка на разрыв в направлении наибольшей прочности для полоски размерами 50 X 200 мм составляет 4 2 кН (420 кгс) Таблица 6.1. Физико-механические свойства альборовых шкурок [c.135]

Материал штампа должен обладать определенным запасом прочности при температуре деформации, стабильно работать при длительном пребывании в условиях высоких температур, не подвергаться окислению. В качестве штамповых материалов для изотермической штамповки в отечественной практике применяют литейные жаропрочные сплавы на никелевой основе ЖС6-К, ЖС6-У, Л-114. За рубежом получают распространение сплавы Инконель 713С, Инконель 100, МАК-М-200, Удимет 700 и др. (табл. 6). [c.56]

Первоначально в качестве меры деформации использовался тензор X и/в степенной форме для двух- и трехконстантного потенциала изотропной фазы и каждого из направлений ортотропии, а также в форме двухконстантного степенного потенциала. Однако, найденные константы придавали первой фазе свойства материала, удлиняющегося при сжимающих напряжениях, т.е. не удовлетворяли условию положительной определенности тУ . Подобный эффект связан с тем, что в несжимаемом материале всегда существует направление сжатия, но его вклад в напряженное состояние для меры деформации Хк оказывается недостаточным. Выходом из подобной ситуации является переход к использованию тензора деформаций с сопоставимым размахом меры растяжения и сжатия. При описании больших деформаций наиболее удобной в этом отношении является логарифмическая мера деформации. [c.515]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...