Определение температурных деформаций

При определении температурных деформаций и перемещений трубопроводов принимается [c.11]

При наличии растягивающих усилий напряжение в стальной и алюминиевой части сталеалюминиевого провода будет пропорционально их модулям упругости. Предельно допустимому напряжению для алюминия = 80 МПа соответствует напряжение в стальной части S = 400 МПа, т.е. эта часть провода будет несколько недогружена. Температурный коэффициент линейного расширения для алюминиевой твердотянутой проволоки а = 23 10 1 /С, а для стальной 12 10 l/ , т.е. почти в 2 раза меньше. В случае нагревания выше температуры, при которой производилось скручивание провода и при которой алюминиевая и стальная части получили определенную температурную деформацию, в стальном сердечнике воз- [c.341]

Рис. 199. Расчетная схема для определения температурных деформаций фундамента и станины

Проведем анализ типичных схем подшипниковых узлов. Наиболее распространенной является схема враспор , когда осевое фиксирование вала осуществляется в двух опорах (рис. 7.4, а). В этом случае торцы внутренних колес обоих подшипников упираются в буртики вала или в торцы других деталей, сидящих на валу. Внешние торцы наружных подшипников упираются в торцы крышек или других деталей, закрепленных в корпусе. Основными достоинствами этой схемы являются возможность регулирования опор и простота конструкции. Однако существует опасность защемления вала в опорах. При работе передачи вал, корпус и сами подшипники нагреваются, вследствие чего зазоры в них уменьшаются. При нагреве вала длина его увеличивается, что также приводит к уменьшению осевых зазоров в подшипниках. При определенных температурных деформациях подшипников и вала зазоры полностью выбираются и создается возможность защемления вала в опорах. Чтобы избежать защемления, необходимо при сборке узла обеспечить условие ал 8 , где — изменение осевых зазоров в опорах от температурной деформации обоих подшипников и вала. При этом условии определяется минимальный зазор а, который после установления в процессе работы узла нормального теплового режима уменьшается или исчезает. Начальный зазор а устанавливают обычно для каждого вида передачи опытным путем. А так как погрешности при изготовлении деталей по размерам I, Ь я к, как видно из рис. 7.4, о, приводят к изменению зазора а, то на указанные размеры устанавливают жесткие допуски. Поскольку большой зазор а конструктивно допустить нельзя, то, очевидно, осевое фиксирование по рассмотренной схеме возможно при относительно коротких валах и невысоких температурах. В табл. 7.1 даны рекомендации по применению [c.110]

Определение температурных деформаций отдельных элементов трубопровода, составляющих его участок между неподвижными опорами. [c.501]

Задача определения температурных деформаций гильзы сводится к определению температурных деформаций цилиндрической оболочки, находящейся в некоторый момент времени t в трехмерном температурном поле Т Т х, у, z, t). Температурное поле поршня, учитывая более высокий, чем для гильзы, коэффициент теплопроводности (0,5 кал см сек град у поршня из алюминиевого сплава и 0,15 кал/сж-сек гра у чугунной гильзы), можно с некоторым приближением принять постоянным в радиальном и окружном направлениях, т. е. считать, что его температура Т = Т (z, t) меняется с течением времени лишь по длине. [c.369]

Примененный в настоящей работе расчетно-экспериментальный метод определения температурных деформаций может быть использован для исследования прочности и жесткости подвижных деталей машин, подвергающихся неравномерному нагреву. [c.377]

В статье излагаются результаты исследования температурных деформаций гильзы цилиндра и поршня автотракторного двигателя внутреннего сгорания. Применен экспериментально-аналитический метод определения температурных деформаций, основанный на сопоставлении температурного поля тонкостенных оболочек с их деформацией под действием сосредоточенной нагрузки. Рис. 6, библ. 7. [c.408]

Другой недостаток схемы — возможность защемления вала в опорах. При работе изделия вал, корпус и сами подшипники нагреваются. Вследствие нагрева подшипников зазоры в них уменьшаются. При нагреве вала длина его увеличивается, что также приводит к уменьшению осевых зазоров в подшипниках. При определенных температурных деформациях подшипников и вала зазоры полностью выбираются, создается натяг и возможность защемления вала в опорах. Поэтому осевое фиксирование по схеме П.1 применяют при относительно коротких валах и невысоких температурах. [c.61]

В исследованиях по определению температурных деформаций элементов технологической системы СПИД находят применение показательные функции вида [c.11]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ АКТИВНОМ КОНТРОЛЕ [c.75]

Закрепить на станине стойки с индикаторами для определения температурной деформации шпиндельной бабки. [c.137]

Температурные расчеты сганков предусматривают 0П1>еделение температур заданных точек и их изменения во времени расчет смещения инструмента и изделия в зоне резания определение температурного изменения зазоров в парах трения определение температурных деформаций изделий, возникающих в процессе обработки. [c.87]

Методика предназначена для определения температурных деформаций гидроизоляционных покрытий, нанесенных на бетон, цементно-песчаный раствор, металл или другие материалы, имеющие коэффициент линейного изменения (а, град ), отличный от а исследуемых покрытий. [c.84]

При определении температурных деформаций гидроизоляционных покрытий применяют горизонтальный микроскоп МГ-1 (рис. 37) со следующей конструктивной характеристикой [c.85]

Определение температурных деформаций [c.481]

Сравнительно недавно разработан еще один класс высокопрочных сталей подвышенной пластичности, названный трип-сталями . Сочетание высокой прочности и пластичности создается подбором определенного состава стали, режимом термической обработки и температурной деформации. [c.395]

На величину пластической деформации, которую можно ДОСТИЧЬ без разрушения (предельная деформация), оказывают влияние многие факторы, основные из которых — механические свойства металла (сплава), температурно-скоростные условия деформирования и схема напряженного состояния. Последний фактор оказывает большое влияние на значение предельной деформации. Наибольшая предельная деформация достигается при отсутствии растягивающих напряжений и увеличении сжимающих. В этих условиях (схема неравномерного всестороннего сжатия) даже хрупкие материалы типа мрамора могут получать пластические деформации. Схемы напряженного состояния в различных процессах и операциях обработки давлением различны, вследствие чего для каждой операции, металла и температурно-скоростных условий существуют свои определенные предельные деформации. [c.54]

К разрушениям второго типа, которые могут происходить также при различных схемах нагружения, следует отнести разрушения, для которых критические параметры существенно зависят от времени нагружения в том или ином виде. Типичным примером является разрушение, получившее в литературе название разрушение при взаимодействии ползучести и усталости [240, 341] при циклическом нагружении в определенном температурном интервале долговечность при одной и той же амплитуде деформации зависит от скорости деформирования, значительно уменьшаясь при малых эффективных скоростях деформирования, в частности при циклировании с выдержками. На стадии развития усталостного повреждения также известны многочисленные экспериментальные данные о влиянии частоты нагружения в определенных условиях, особенно в коррозионной среде, на скорость роста усталостных трещин [199, 240, 310, [c.150]

Вопрос о временной идеализации процесса деформирования при сварке возникает при назначении временных интервалов между этапами решения деформационной задачи, так как определение ОСН осуществляется посредством прослеживания всей истории деформирования при сварке от этапа к этапу. Ответ на этот вопрос можно найти в самом методе решения термодеформационной задачи. Как указывалось в разделе 1.1, одно из допущений этого метода — условие простого нагружения на этапе в каждой точке рассматриваемой области, что позволяет определить размер временного интервала между этапами решения. В первом приближении можно принять, что простое нагружение реализуется, если в рассматриваемой области температура (или температурная деформация) за искомый временной интервал меняется монотонно. Тогда определение временных интервалов [c.281]

Расчетный зазор в посадке, определенный при нормальной температуре, должен быть увеличен на At для компенсации температурной деформации деталей соединения при работе механизма [c.219]

Нагревостойкость, или способность нормально функционировать в определенном диапазоне температур, в ряде случаев является необходимым требованием к механизмам приборов и машин. Изменение температуры вызывает температурные деформации деталей, влияя на точность механизмов. Выделяемая теплота приводит к ухудшению условий смазки, а повышение температуры деталей выше определенных пределов снижает их нагрузочные способности. Для предотвращения нежелательных эффектов, вызываемых изменением температуры, в механизмах предусматривают отвод выделяемой теплоты с помощью систем охлаждения, введение в механизм специальных элементов температурной компенсации и т. д. [c.171]

Модуль упругости, фигурирующий в (2.9.6), должен быть определен в изотермических условиях. Если при упругом деформировании образца его температура меняется, то упругая деформация будет сопровождаться температурной деформацией и, ие производя непрерывного замера температуры в течение опыта, мы не сможем отличить упругую деформацию от температурной. Измеряя только силу п деформацию, мы найдем, что зависимость 5 [c.67]

На ранней стадии развития методики испытаний на термическую усталость применяли приближенные расчетные методы, основанные на различных аппроксимациях действительных кривых распределения температур, и в соответствии с этим разбивали рабочую длину образца на участки различной длины. Аппроксимацию проводили для приближенного подсчета суммарной температурной деформации и определения тем самым средней механической деформации образца по известному соотношению [c.30]

Кроме приведенной выше работы на кафедре проведен ряд других работ по температурным деформациям технологической системы. Аспирантом Маноранджан под руководством В. А. Скрагана проведена большая работа по определению температурных деформаций плоскошлифовального станка. В этой работе наряду с экспериментальным исследованием произведен теоретический расчет температурных полей и температурных деформаций узлов плоскошлифовального станка. Работа будет опубликована в сборнике трудов ЛПИ им. М. И. Калинина. [c.354]

Расчет температурных полей сложных объектов обычно упрощают. Разработана приближенная методика определения температурных деформаций деталей станков. Однако надежные данные по температурным полям, деформациям станков можно получить при экспериментальном исследовании. Только в простейших случаях, например при равномерном нагреве простой детали, можно вычислить изменение размера детали ДЕ= аТАЭд, где Е—размер детали а — коэффициент линейного расширения материала детали Д0д — изменение температуры детали. Так, при шлифовании деталей с охлаждением 0д = = (0ж + 1,5) + 1, где 0-ж — температура охлаждающей жидкости. [c.75]

Определение температурных деформаций резца при обработке заготовок точением осуществляется методом непосредственного измерения укорочения резца. Это измерение производится во время иерерыва после опреде- [c.91]

Рассмотрим результаты экспериментов, характеризующие влияние скорости деформирования на критические параметры, контролирующие предельное состояние материала, и сопоставим их с механизмами накопления повреждений и разрушения. Основная закономерность, которая наблюдается при различных схемах деформирования в условиях, когда скоростные параметры нагружения влияют на характеристики разрушения, состоит в уменьшении критических значений этих характеристик при снижении эффективной скорости деформирования. Так, при испытании на ползучесть в определенном температурном интервале снижение скорости установившейся ползучести, вызванное уменьшением приложенных напряжений, может приводить к уменьшению деформации ef, соответствующей разрушению образца. В качествее примера на рис. 3.1, а приведены результаты опытов на ползучесть для ферритной стали, содержащей 0,5% Сг, 0,25% Мо, 0,25% V, при 7 = 550°С и напряжении а =150- 350 МПа [342]. При скорости установившейся ползучести порядка 10 3 с деформация до разрушения образца составляет всего несколько процентов. [c.151]

Г асчетам на прочность при повышенных гемпературах и расчетам температурных деформаций должны предшест[ювать или совмещаться собственно тепловые расчеты — определение температур. [c.18]

Из формулы (11.10) следует, что для определения упругих и пластических деформаций, т. е. собственных деформаций, необходимо знать не только наблюдаемые деформации е , но и свободные температурные деформации св. Поэтому в процессе сварки наряду с регистрацией наблюдаемой деформации на базе измерения предусматривается определение термического цикла на этой же базе (см. рис. 11.7, а). Далее воспроизведением термического цикла на образце из исследуемого металла снимают дилатограмму (см. п. 11.2), по которой определяют свободную температурную деформацию 8св Вычитая значения Ссв из значений е для соответствующих температур, получаем значения собственных деформаций. [c.420]

В связи с разнообразием решаемых задач и условий измерений существует большое число типов тензометров, различных по своим характеристикам и назначению. Наиболее универсальным тензометром, обеспечивающим проведение тензометрии в различных условиях, является электрический тензометр с тензорезисторами, с автоматизацией измерений и обработкой данных измерений на ЭВМ. Эта система наилучшим образом обеспечивает при дистанционности и многото-чечности измерений выполнение натурной тензометрии конструкций аппаратов, работающих при переменных реж имах в сложных температурных условиях. Этот метод может быть применен для определения полей деформаций и напряжений при натурной тензометрии, оценке прочности и оптимизации конструкций аппаратов. [c.340]

С другой стороны, применение метода конечных разностей наиболее оправдано там, где велика неравномерность распределения температуры по объему тел, а необходимость ее определения диктуется характером задачи (например, при анализе температурных деформаций в ЭМУ гироскопии [7 ). В большинстве практических задач для ЭМУ чаше вполне достаточно определения с требуемой точностью средних значений показателей тешювого и магнитных полей или деформаций отдельных элементов. [c.125]

При серийном производстве деталей различают первичные ошибки систематические, изменяющиеся по определенному закону (ошибки схемы, температурные деформации), и случайные, изменяющ,иеся в пределах допусков по законам теории вероятности (ошибки размеров деталей и др.). [c.126]

Сверхпластичность материалов — это явление чрезвычайно высокой пластичности, составляющей сотни и тысячи процентов удлинения при растяжении (наиболее жесткой схеме механических испытаний) и наблюдающееся в поликристаллических материалах с размером зерен (кристаллитов) обычно менее Юмкм при их деформации в определенном температурно-скоростном интервале, как правило, Т = 0,5-0,6Г л (Гпл — температура плавления), и скоростях деформации 10 -10 с [335, 348]. [c.202]

Вначале до определенного значения деформация происходит при температуре Гг или скорости деформации еь Возможно, что при изменении температуры от до Т или скорости деформации от ei до ег не произойдет структурных изменений и весь эффект прироста напряжения будет вызван температурным изменением обратных факторов, т. е. Астн=0 и Дст=Аао. [c.18]

Работоспособность деталей и элементов многих машин и конструкций лимитируется их способностью к пластической деформации. При определенных температурно-скоростных условиях из-за значительного падения пластичности в металлических материалах проявляется склонность к хрупкому разрушению. В частности, при высоких температурах снижение пластичности происходит за счет интенсивного развития межзе-ренного смещения. В свою очередь, смещение по границам зерен вызывает зарождение и развитие микротрещин, приводящих к межкристаллитному разрушению. Экспериментальному определению величины проскальзывания по границам зерен и вклада межзеренного смещения в общую деформацию посвящен целый ряд работ. [c.36]

Исследования, проведенные на серийной установке ИМАШ-9-66, показали, что определение температурной зависимости микротвердости дает возможность получить весьма ценную информацию о поведении полупроводниковых материалов как в пластическом, так и в хрупком состояниях. Целесообразность проведения исследований по данной методике заключается в том, что, во-первых, при испытаниях на микротвердость в образце создается такое объемнонанряженное состояние, при котором невозможны раскрытие и распространение микротрещин во-вторых, анализ температурной зависимости микротвердости позволяет установить механизм деформации в различных температурных интервалах, а также изучать влияние на этот механизм легирования и возможных структурных и фазовых изменений. [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...