Сталь Деформации —

Хром значительно понижает теплопроводность. Так, например, при содержании 12 - 4% Сг теплопроводность стали уменьшается в два раза по сравнению с чистым железом, поэтому нагрев изделий при термической или горячей обработке необходимо проводить медленно. Следует также помнить, что хром увеличивает сопротивляемость стали деформациям при высоких температурах, что затрудняет ее ковку. [c.86]

Основные экспериментальные данные могут быть суммированы следующим образом [60, 61]. Предел прочности действительно очень высок и, например, у аморфных сплавов на основе железа он больше, чем у наиболее прочных сталей. Деформация носит характер негомогенного сдвига при низких температурах и гомогенного вблизи температуры стеклования. Несколько неожиданным обстоятельством является образование при деформации своеобразных очагов локализованного сдвига, ответственных за протекание процесса деформации. Относительное удлинение при растяжении при низких температурах весьма мало (примерно 0,1%), и аморфные материалы отличаются высокой хрупкостью. В то же время они могут быть подвергнуты сильному изгибу или сжатию. [c.288]

При НТМО стали деформацию проводят чаще в низкотемпературной области устойчивого состояния аусте-нита (рис. 283) или завершая деформацию до начала превращения аустенита (рис. 283,а), или совмещая ее с превращением (рис. 283,6). [c.535]

Схематизация диаграммы растяжения- Для упрощения расчетов диаграмма растяжения может быть схематизирована, т. е. заменена линиями (прямыми или кривыми), имеющими достаточно простое математическое выражение. Схематизация диаграммы зависит от ее вида и от того, насколько широки пределы изменения деформаций в рассматриваемой задаче. Так, например, если ожидаемые деформации лежат в пределах втах Si (рис. 90), диаграмму следует схематизировать прямыми ОА и АВ. У малоуглеродистых сталей деформация, соответствующая окончанию [c.336]

Напряжение течения определяют по кривым упрочнения при сжатии для соответствующих деформаций в случае редуцирования заготовок из отожженных или горячекатаных сталей деформация определяется по уравне- [c.225]

Благодаря малому температурному коэффициенту линейного расширения твердых сплавов (в 2 — 3 раза меньше, чем коррозионно-стойкой стали) деформация поверхностей трения незначительна. Высокая теплопроводность твердых сплавов (более высокую теплопроводность имеют лишь силицирован-ные графиты и графитированные угле-графиты) обусловливает их применение в условиях недостаточного смазывания и воздействии термических нагрузок. [c.317]

ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ СТАЛИ, ДЕФОРМАЦИИ И ВНУТРЕННИХ НАПРЯЖЕНИИ В МЕТАЛЛЕ, НАЛИЧИЯ СВАРНЫХ ШВОВ [c.67]

На рис. 148, б дана диаграмма сжатия чугуна (кривая /) и отожженной стали (кривая 2). У чугуна имеется точка разрыва, а у стали деформации растут плавно до того момента, когда образец будет сплюснут. [c.175]

Рисунок Сталь Деформация при температуре

Следствием вредного действия старения являются также синеломкость, хрупкость отпуска, хрупкость сварных швов (легированная сталь), деформации и разрушение металла (цинковый сплав). [c.228]

Остаточные напряжения в сварных изделиях могут быть сняты в результате их последующего высокотемпературного отпуска (600—650° С). Однако после этого они не возвращаются к правильной форме, а, напротив, могут получить новые деформации, величина которых часто превышает имевшиеся до отпуска. Сварочные деформации бывают большими в узлах, свариваемых из материалов, обладающих меньшей теплопроводностью и большим коэффициентом температурного расширения. В узлах из нержавеющей стали деформации больше, чем в узлах из малоуглеродистых сталей. Де юрмации при сварке изделий из алюминия меньше, чем при сварке изделий из малоуглеродистых сталей. [c.129]

При чистовой и черновой обработке стали деформация распространяется на глубину от 50 ж/с до 100—300 жк, а при обдирке— до 500—1000 ж/с. На рис. 76 и 77 приведены микрошлифы поверхностных слоев стальных деталей. [c.179]

В случае искажения поперечного сечения как для чугуна, так и для стали деформации [c.40]

Вырезка. Вырезка стальными штампами представляет частный случай резания ножницами. Матрица и пуансон являются в этом случае ножами с замкнутым контуром. При вырезке деталей из хромоникелевых сталей деформация элементарных слоев материала в зоне вырезки происходит главным образом под влиянием сжимающих и растягивающих напряжений. Величина зоны пластической деформации зависит от пластичности материала, величины зазора между матрицей и пуансоном и от степени остроты режущих кромок пуансона и матрицы. Правильный выбор зазора между матрицей и пуансоном имеет большое значение для обеспечения нужного качества изделий, увеличения стойкости штампов и уменьшения потребного давления. [c.56]

В стали деформации подвергается пластичный феррит, а цементит, обладающий высокой твердостью, почти не деформируется и оказывает сопротивление деформации. В связи с этим чем больше углерода, тем труднее сталь поддается деформации. Сталь с зернистым цементитом легче деформируется, чем сталь, имеющая структуру пластинчатого перлита. [c.55]

Во всех выражениях Е — модуль упругости стали. Деформацию поперечин можно определить, как указано на с. 121. [c.134]

Малое сопротивление 25%-ной хромистой стали деформации дает возможность вести прокатку, прошивку труб при относительно низких температурах. [c.1369]

На величину деформаций при сварке влияет теплопроводность металла. Чем выще теплопроводность свариваемого металла, тем равномернее распределяется по его сечению тепло-ЕЮЙ поток и деформация будет меньше. Так, например, при сварке нержавеющих сталей, обладающих меньшей теплопроводностью и большим коэффициентом линейного расширения, чем низкоуглеродистая сталь, деформации получаются больше, чем при сварке низкоуглеродистой стали. [c.46]

Экспериментально (фиг. 67, б) установлено, что при наложении швов на элементы средней толщины из малоуглеродистых сталей деформация не может быть больше е, [c.145]

В среднеуглеродистых сталях деформация в области превращения дает наклепанные аустенитные и ферритные зерна. Деформированный аустенит, который в зависимости от скорости охлаждения превращается либо в перлит, либо в мартенсит, образует удлиненные веретенообразные зерна в матрице или сетку [c.45]

При выборе сварочных материалов для сварки ферритных высокохромистых сталей необходимо учитывать возможное отрицательное проявление различия в коэффициентах теплового рас-ши])еиия основного металла и металла швов. Заметное различие коэффициентов теплового расширения основного металла и металла швов приводит к накоплению локальных деформаций после каждого цикла нагрева и охлаждения. [c.278]

При ВТМО стали деформацию осуществляют в аус-тенитной области выше температуры перлитного превращения Лс]. При этом возможны два варианта в зависимости от температуры, до которой охлаждают сталь. Если охлаждение проводят (рис. 282, а) до температуры ниже мартенситной точки (Мв), то в деформированном аустените протекает мартенситное превращение. Если [c.534]

Опыты показывают [16], что в процессе высокотемпературного наклепа обрабатываемой стали деформация локализуется по границам аустенитных зерен, что приводит к их искажению и, как следствие, к изменению конфигурации границ (фиг. 11,а) — возникновению характерной зубчатости [13, 81] с периодом чередования зубцов и их амплитудой порядка десятков микрон (фиг. 11,6). Такое специфическое строение границ зерен после ВМТО связывается [13, 72, 87] с влиянием блочной структуры аустенитного зерна, возникающей в результате деформирования при высоких температурах, и объясняется взаимодействием сдвигового механизма и диффузионного перемещения границ зерен. При этом процесс сдвигообразова-ния, проходящий по сравнительно небольшому числу плоскостей скольжения, приводит к первоначальному раздроблению зерна на блоки с выходом плоскостей скольжения на поверхность зерна (начало искажения границ), а последующее диффузионное перемещение элементов такой сегментированной границы приводит к развитию зубчатости. Этому же способствует анизотропность перемещения элементов искаженной границы [13], поскольку процесс сдвигообразования способствует нарушению единообразной взаимной ориентации сопрягающихся кристаллических решеток. [c.47]

М о ш н и н Е. Н,, Бережковский С. И. Сопротивление стали деформации при растяжении, сжатии, изгибе и кручении в книге Инженерные методы расчета техгюлогических процессов обработки металлов давлением . ЛОНИТОМ.АШ, книга 42 под ред. В. Р. Смирнова, Машгиз, 1957. [c.477]

Так, Шарпи при исследовании механических свойств кованых под молотом и прокатанных заготовок диаметром 175 мм из полутвёрдой стали, изготовленных из слитков весом ПОО/сг, не обнаружил значительной разницы между их свойствами [16]. Кэйлол, изучавший влияние на механические свойства орудийной стали деформации под молотом, прессом и в прокатном стане, также не обнаружил заметного влияния способа (скорости) обработки на свойства исследованной стали [17]. [c.288]

При нагружении за пределом упругости остаточные деформации заметно увеличиваются. Для малоуглеродистой стали деформация некоторое время растет без нарастания напряжений, что дает площадку текучести (рис. 2). Напряжение, соответствующее площадке текучести, называют пределол1 текучести Оу. [c.17]

В последнее время большое внимание уделяют возможности повышения статических и циклических характеристик механических свойств конструкционных сталей путем легирования атомами азота [6, 18, 21, 32]. На рис. 6,14 представлены кинетические диаграммы усталостного разрушения образцов из нержавеющей стали SUS 316 в зависимости от содержания азота (в пределах от 0,02 до 0,66, вес.%) [21]. В работе [21] было показано, что пороговый коэффициент интенсивности напряжений AK, , для стали с 0,001 0,02 и 0,07% N не зависит от количества содержания N. Однако при содержании в стали азота в количестве, большем, чем 0,24%, наблюдается заметно меньшая скорость распространения трещины и возрастает на 50%. Такое поведение при усталости связано с тем, что в высокоазотистой нержавеющей стали деформация у вершины трещины однородна, а у стали с низким содержанием азота в зоне пластической деформации заметны локальные полосы скольжения [21]. [c.220]

Влияние содержания углерода в стали на эффект динамического деформационного старения при ударном изгибе больше, чем при растяжении. Это обусловлено, по-видимому, тем, что скорость деформации при ударном изгибе выше, чем при растяжении. С увеличением скорости деформации вероятность участия цементита в реакции динамического деформационного старения в качестве поставшика примесных атомов углерода для динамической блокировки дислокаций уменьшается. Содержание же атомов углерода в твердом растворе с увеличением содержания углерода (количества цементита) в стали уменьшается. Поэтому при увеличении скорости деформации изменение содержания углерода в стали оказывает более заметное влияние на температуру динамического деформационного старения. По этой же причине с увеличением содержания углерода в стали деформация ударным изгибом меньше охрупчивает сталь, чем деформация ударным растяжением. Аналогичные данные получены Погодиным-Алексеевым при сопоставлении степени охрупчивания стали 55 при ста- [c.262]

Величина растягивающих деформаций перед началом превращения аустенита определяется коэффициентом линейного расширения стали и температурой начала превращения. Чем ниже эта температура, тем Сольш величина растягивающих деформаций к началу превращения. В зависимости от состава стали деформация растяжения может достигать 0,7— [c.46]

Аналогичный характер изменения твердости и структуры наблюдается и в стали 30Х2ГСНВМ. Однако в связи с меньшей устойчивостью аустенита этой стали деформация на 13—15% приводит к еще более раннему образованию заметных количеств бейнита, чем в стали 43ХЗСНМФА. Без деформации аустенита бейнитное превращение в стали 30Х2ГСНВМ начинается не раньше, чем через 40—60 сек, а после деформации — через 5—6 сек (рис. 107). При этом сразу же выделяется примерно до 20% бейнита. При деформации аустенита на 1,5—2% снижение длительности выдержки до начала бейнитного превращения в этих сталях не обнаруживается ни по изменению твердости, ни по структуре. [c.179]

При способах сварки лежачим и наклонным электродами также применяют специальные электроды, расплавление покрытия которых, об])азуя козырек определенных размеров, предупреждает короткое замыкание дуги. Повышение производительности труда достигается за счет того, что один сварщик- одиовремешю обслуживает несколько дуг. Лежачим электродом (рис. 22, а) сваривают стыковые и нахлесточные соединения и угловые швы на стали толщиной 0,5—6 мм. Используют электроды диаметром 2,5—8 мм и длиной до 2000 мм. Электрод укладывают на стык, подле кащий сварке, и накрывают сверху массивным медным бруском, изолированным бумагой от изделия, для предупреждения возмогк-ного обрыва дуги из-за деформации электрода при его расплав- [c.28]

Пластические деформации растяжения влияют в основном только на величину предела текучести металла шва, повышая oTHOuieune ат.щ/ои.ш До величины 0,75—0,8 вместо обычных для прокатной стали отношений 0,05—0,7. [c.199]

При сварке низкоуглеродистых сталей обычными методами химический состав металла шва, характеризуелп>1й эквивалентным содер/канием углерода Сэш, незначительно отличается от химического состава основного металла, характеризуемого также эквивалептпыл содержанием углерода Сэо- Для тих сталей Сэо 0,21 0,35% и Сэ.ш = 0,20 0,30%. Механические свойства металла шва зависят в основном толы о от скорости его охлаждения и пластических деформаций растяжения, возпикающих в металле шва при его остывахгии. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...