Деформация продольная определение

Истинной характеристикой материала при растяжении называется график зависимости ст = ст( ) (на рис. XIV.1,а — сплошная линия), в которой а = Р/Р, а Г и е — площадь поперечного сечения и продольная деформация образца, определенные при данном значении силы Р. Найденные таким образом а и Е называются истинными. [c.391]

Обычно одновременно с определением оптической постоянной проводят измерения продольных и поперечных деформаций для определения модуля упругости и коэффициента Пуассона. Продольные и поперечные линейные деформации измеряются при помощи механических рычажных тензометров, проволочных тензодатчиков, винтового окулярного микрометра АМ9-2, катетометра КМ-6. На образце при испытании на одноосное растяжение предварительно наносится база, деформация которой измеряется. На основании этих измерений модуль упругости Е и коэффициент Пуассона х определяют по формулам [c.97]

При жестком нагружении амплитуда упругопластических деформаций в цикле обычно не превышает 4%, и в связи с этим база измерения продольных деформаций принимается не зависящей ют уровня деформации. Однако и в случае жесткого нагружения измерение поперечной деформации вызывает определенные трудности, связанные с изменением коэффициента поперечной деформации с числом циклов нагружения. [c.47]

Параметры диаграммы деформирования т, Ег1 и (Тт определяют по данным статических испытаний с записью напряжений и деформаций (продольных или поперечных) в соответствующем масштабе. Так как в целом ряде случаев автоматическая регистрация диаграмм деформирования с требуемой точностью затруднена (как это имеет место при проведении стандартных испытаний на растяжение), то возникает необходимость в определении этих параметров по стандартным характеристикам механических свойств (do,г. < в, 5, г1) ). [c.16]

Рассмотренный выше характер изменения экспериментальных значений коэффициента поперечной деформации л наряду с разрыхлением материала при циклическом нагружении связан еще, по-видимому, и с неоднородностью развития деформаций на базе образца, степень которой зависит от структурного состояния материала, уровня деформации и числа циклов нагружения. Поскольку местные деформации на малых базах могут существенно превышать средние, измеряемые тензометром на значительной длине рабочей базы образца, то, измеряя поперечные деформации с помощью тензометра лишь в одном сечении, возможно получение искаженных экспериментальных данных о величине [д,. Так, в [16] показано, что величина [Лп, вычисленная как отношение поперечной деформации, измеренной в центральном сечении образца, к продольной, определенной на различных участках его базы, им ет изменяющийся по длине образца характер, причем его значения колеблются в пределах 1п = — (0>6—0,4). [c.128]

Местные деформации. Для определения местных деформаций боковых стенок по сравнению с общей деформацией станины рассмотрим конструкцию станины с направляющими (рис. 41). Абсолютная высота станины для рассматриваемого случая не имеет значения, существенным является соотношение высоты приложения нагрузки и высоты станины, поэтому высота станины была принята за единицу, а продольные координаты представлены в относительных величинах. Нагрузка на станину 1000 кгс была приложена к направляющим так, что на каждую из них приходилось 500 кгс. При нагружении станины в верхней точке она деформировалась (сплошные линии), причем кривые / и // соответствуют направляющим I и //. Если деформация направляющей / соответствует деформации защемленной консольной балки, то направляющая // имеет точку перегиба. [c.43]

При освобождении жесткого бруса от связей получим пять реактивных сил , Т 2,, N2, которые вместе с активной силой р образуют плоскую систему сил, т. е. уравнений равновесия будет три. Задача дважды статически неопределимая. Как и ранее, запись уравнений начнем с условий совместности деформаций (для определения направлений продольных сил необходимо принять какую-нибудь форму деформирования системы). В нашем случае под действием силы Р жесткий брус будет поворачиваться относительно шарнира О. В силу малости перемещений (как и в ранее рассмотренных задачах) будем считать, что точки А, В, С перемещают- [c.519]

Рис. 28. Общий вид установки для определения продольных деформаций (а) и схема расположения пишущего усгройства на установке (б)

Для определения на основании ограниченного числа экспериментальных данных зависимости 5т от I введем некоторые допущения. Предположим, что петлю деформирования при условии I If 1 1 11 (Ef. I2 — скорости продольной пластической деформации) можно получить на основании следующей процедуры. При о > О кинетика НДС отвечает петле, полученной при одинаковых по модулю скоростях деформирования на ста- [c.181]

В большинстве случаев при определении перемещений в балках, рамах и арках можно пренебречь влиянием продольных деформаций и деформаций сдвига, учитывая лишь перемещения, которые вызываются изгибом и кручением. Тогда формула (13.43) для плоской системы принимает вид [c.374]

Теперь обратимся к анализу деформаций в растянутом стержне. Опыт показывает, что (в определенных пределах) удлинение стержня в продольном направлении сопровождается пропорциональным сужением стержня в поперечном направлении (рис. 34). Если обозначить [c.46]

При осесимметричной нагрузке цилиндрических оболочек допускают, что крутящие моменты, сдвигающие и поперечные силы в продольных сечениях отсутствуют. Моментная теория применяется для определения усилий краевого эффекта и расчета коротких оболочек, когда длина оболочек не превышает длины участка действия краевого эффекта. При осесимметричной нагрузке элементы оболочек могут приобретать только радиальные (и) и осевые (т) перемещения. Выразим относительные деформации через перемещения, учитывая, что Сту = 0 из (1.11) [c.74]

Как уже говорилось, с каждым из внутренних силовых факторов связан определенный вид деформации. Если в сечении возникает единственный внутренний силовой фактор — продольная сила Ы, — тело испытывает деформацию растяжения (рис. 2.9,а) или сжатия (рис.2.9,6). Если в сечении не равен нулю только один крутящий момент М , то брус работает на кручение (рис. 2.9,б). В случае, когда в сечении возникает изгибающий момент Мх Му), брус работает на изгиб. Если в сечении возникнет только изгибаю-нщй момент, деформация будет называться чистым изгибом [c.182]

Многочисленные опыты показывают, что до определенных пределов нагружения для большинства материалов напряжения, возникающие при растяжении или сжатии бруса, находятся в определенной зависимости от продольной деформации. Эта зависимость носит название закона Гука, который может быть сформулирован следующим образом [c.212]

Задача состоит в определении относительной продольной деформации стержня при заданной силе F. [c.311]

Разделим раму на четыре участка АБ, БВ, ВД и ВГ. На каждом участке в произвольном месте проведем сечение и составим уравнения равновесия для рассматриваемой (отсеченной) части рамы для определения продольной силы — сумму проекций сил на ось стержня для нахождения поперечной силы — сумму проекций сил на ось, перпендикулярную оси стержня для определения изгибающего момента — сумму моментов сил относительно оси, перпендикулярной плоскости рамы. Продольную силу считаем положительной, если она вызывает деформацию растяжения поперечную силу принимаем положительной, если внешние силы поворачивают рассматриваемую часть относительно оси, перпендикулярной плоскости рамы, по ходу часовой стрелки. Знаки на эпюре изгибающих моментов указывать не будем. Ординаты эпюры М откладываем в сторону растянутых волокон. [c.110]

Указание. В интеграле Мора при вычислении перемещений следует учесть для балки только интеграл, определяющий изгибные деформации, а для стержней — интеграл, связанный с продольными усилиями. Тогда выражение для определения перемещений будет иметь вид [c.166]

Имея последние выражения, задачу об определении деформаций при продольно-поперечном упруго-пластическом изгибе можно решить следующим образом. [c.179]

Задачу об определении деформаций при продольно-поперечном изгибе можно решить способом последовательных приближений. При этом первоначально выясняют напряженное состояние в ряде. поперечных сечений при совместном действии изгибающего момента и продольной силы. Для выяснения внутренних усилий может быть, в частности, использован метод начальных параметров, сформулированный в задачах продольно-поперечного Изгиба Н. К. Снитко [77]. [c.182]

Продольные силы. Как мы уже условились выше, определение вида деформации бруса должно быть дано по внутренним силовым факторам, возникающим в его поперечных сечениях. Следовательно, растяжением (сжатием) называют такой вид [c.60]

Ограничиваясь рассмотрением плоских систем — балок и плоских рам и учитывая только энергию деформации, связанную с изгибающими моментами (т. е. пренебрегая для балок энергией, связанной с наличием поперечных сил, а для рам — поперечных и продольных сил), получают следующую формулу для определения перемещений, называемую интегралом Мора, [c.137]

При определении перемещений в плоских системах может возникнуть необходимость в учете потенциальной энергии деформации, связанной не только с изгибающими моментами, но и обусловленной наличием поперечных и продольных сил. В этих случаях формула перемещений (интеграл Мора) принимает вид [c.139]

Определять перемещения в кривых стержнях необходимо для проверки их жесткости, а также при решении статически неопределимых задач. Как в случае стержней малой, так и большой кривизны для определения перемещений удобно воспользоваться методом Мора. В стержнях малой кривизны можно пренебречь продольными деформациями и деформациями сдвига. Тогда в случае плоского изгиба формула Мора будет иметь тот же вид, что и для балок [c.469]

Для построения поверхности прочности слоистого композита на основании рассмотренного метода составлена вычислительная программа иод шифром SQ-5 [18]. Она позволяет исследовать несимметричный (Btj ф 0) композит, нагруженный изгибающими нагрузками и силами в плоскости. В качестве исходных данных в программе используются предельные значения продольных, поперечных и сдвиговых деформаций слоя, определенных при растяжении и сжатии, и средние значения уиругих констант Ей Ei, vi2, Gn- Нагрузки могут иметь как механическое, так и термическое ироисхождение. Программа SQ-5 обеспечивает расчет полного напряженного и деформированного состояний слоя и композита в целом упругих констант композита Е х, Еуу, Vxy, Gxy, А, В, D коэффициентов термического расширения коэффициентов кривизны межслойных сдвиговых напряжений координат вершин углов предельной кривой композита. Кроме того, программа позволяет идентифицировать слои, в которых достигнуто предельное состояние, и соответствующие этому компоненты напряжения. [c.149]

На рис. 5.3.5 представлена зависимость коэффициента поперечной деформации при исходном статическом нагружении (нулевой полуцикл) всех испытанных образцов от величины продольной деформации. Сводные данные укладываются в полосы разброса, причем видно, что интенсивность изменения коэффициента р<б4) с ростом продольной деформации различна для сталей Х18Н10Т и ТС. В исходном нагружении р(а4) является функцией упругопластической деформации и возрастает для стали Х18Н10Т от 0,25—0,31 в упругой области, до 0,43—0,46 в области пластических деформаций порядка 3%. Аналогично для стали ТС до 1% продольной деформации экспериментально определенный коэффициент менялся от 0,27 до 0,3 и от 0,38 до 0,4 соответственно в упругой и пластической областях деформаций. Из рассмотрения графиков можно сделать вывод, что коэффициент р(а4) в исходном [c.241]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

Продольная деформация при определении х измерялась, как и ранее, тензометром для высокотемпературных испытаний. Анализ полученных результатов показывает, что для мягкого нагружения при t = 20° С (рис. 6, а и 7, а) исходное деформирование (iV = 1) дает значение коэффициента поперечной деформации Лп = —0,62, но, начиная с последующего полуцикла сжатия, оно стабилизируется и в точках разгрузки (обведенные точкй на рис. 6, а) как при растяжении, так и при сжатии (соответственно правые и левые ветви на рис. 6, а и темные и светлые точки на [c.125]

Задача колебания узла фермы, разобранная в 14.2, содержит в себе элементы теории упругости. Стержни фермы не являются твердыми телами, для них допускаются продольные деформации. Нри определении усилий в стержнях фермы можно воспользоваться программой, написанной для Maple V ( 15.1). [c.227]

Рис.2.19. Схемы юмерения деформаций продольного (а) и кольцевого (б) образцов с использованием рычагов-увеличителей при определении остаточных напряжений

Тензорезисторы предназначены для измерения одноосевой деформации [продольной и поперечной (рис. 99, а, в) и сдвиговой (рис. 99, б)]. Тензорезисторные полумосты с рабочим и компенсационным звеньями применяют для определения величины и направления деформаций деталей сложной формы и в тензодатчиках с продольными УЭ. [c.130]

Заслуживает внимания анализ приведенных в табл. 35 изменений объема пород под действием избыточного продольного напряжения Ог (е ст1, %). Как можно видеть, при деформации пород в условиях неравномерного трехосного сжатия в диапазоне величин о эф = 1—1200 кгс/см наблюдается увеличение объема пород (+Е1,ог), свидетельствуюш,ее о разуплотнении их структуры в процессе остаточной деформации. При определенных критических значениях (Тэф.кр ( 1000—1400 кгс/см ), зависящих от температуры, состава и структуры пород, рост объема пород прекращается. Ука- [c.144]

При вычислении деформаций кривых брусьев мы пользовались до сих пор тео ремой Кастилиано, но эта задача может быть решена, как в случае прямых брусьев, путем введения фиктивных сил. Вычисления особенно упрощаются в случае тонких стержней, когдй можно пренебречь влиянием на деформации продольных и поперечных сил. Рассмотрим стержень АВ (рис. 323), заделанный на конце А и нагруженный в его плоскости симметрии ху. Для определения перемещения конца рассмотрим бесконечно малое перемещение ВС этого конца вследствие изгиба элемента тп стержня,. Пользуясь уравн<ением (214) для определения изменения угла между двумя смежными поперечными сечениями тип, находим [c.323]

Для упрощения методики вместо темпа деформации предложено [69] определять критическую скорость деформации металла щва (мм/мин), при которой в нем появляется горячая трещина при сварке составного стыкового образца из испытуемой стали соответствующими сварочными материалами (электродами, проволокой под флюсом и т. д.). Для определения критической скорости деформации используют три следующие методики (и установки), различающиеся видами деформирования металла шва при сварке (рис. IV. 14) метод МВТУ им. Баумана (деформация растяжением — раздвиганием свариваемых пластин с за-даной скоростью) метод ИМЕТ — ЦНИИЧМ (деформация поперечного изгиба шва) метод Фридлянда и Тимофеева (деформация продольного изгиба). При этом следует иметь в виду, что значение критической скорости деформации (у, ), определяемой по методу Фридлянда и Тимофеева, примерно на семь-восемь единиц больше определяемой для того же металла шва и тех же режимов сварки методом ИМЕТ — ЦНИИЧМ. [c.287]

Задача определения деформаций и внутренних усилий при продольно-поперечном изгибе может быть решена и точно, и прибли.женно. [c.276]

Для определения продольных деформаций и напряжений при наплавке валика на кромку полосы и при сварке узких пластин встык используется графорасчетный метод, разработанный Г. А. Николаевым. [c.416]

Таким образом, продольные деформации ех измеряют непосредственно во время эксперимента, а поперечные и сдвиговые деформации Ву и ухун вычисляют по экспериментально определенным наблюдаемым деформациям с помощью соотношений [c.420]

Силы межатомной связи в кристаллах в значительной мере зависят от распределения электро1Юв в кристалле (электронной плотности), обусловливая определенный тип химической связи. Они определяют устойчивость кристаллической решетки и ее свойства. Для анализа ее устойчивости выделим в деформируемом теле локальный объем (кластер) и рассмотрим его сопротивление сдвигу и отрьсву. Кластер сохраняег устойчивость к деформации вплоть до достижения относительной продольной деформации сдвига связанной с [c.181]

Для определения и Ajp строятся единичные (oiAi=l) и грузовые (от заданной нагрузки) эпюры изгибающих моментов в балке основной системы, а для стержня D — эпюра продольных сил от единичного неизвестного Xj = 1, так как следует учесть и деформацию стержня от действия продольной силы (рис. в и г). Вычисляем коэффициенты канонического уравнения. [c.171]

Таким образом, задача об определении деформаций при продольно-поперечном изгибе упруго-пластической балки заменяется задачей о продольно-поперечном изгибе упругого стержня с иными нормальными силами и изгибающими моментами в поперечных сечениях, но с теми же самыми деформациями, что и для упру-гошластического стержня. [c.179]

Лужин О. В. Определение деформаций призматических стержней при упруго-пластическом косом и продольно-поперечном изгибе. Научн. докл. высш. школы, Строительство , № 2, 1958. [c.196]

Растяжением или сжатием брусьев называют такой вид деформации, при котором в тх поперечных сечениях возннквет единственный внутренний скло вой фактор - продольная сила N. Для определения продольной силы используется метод сечений (см. 1.3) [c.9]

Иногда возникает спор что показывать раньше — возникновение касательных напряжений в поперечных или в продольных сечениях балки Сторонники второй точки зрения аргументируют ее тем, что, во-первых, при выводе формулы Журавского раньше определяются касательные напряжения в продольном сечении, а лишь затем на основе закона парности устанавливают, что в поперечном сечении они такие же во-вторых, сопоставляя деформации изгиба цельной балки и балки из положенных друг на друга и не скрепленных между собой брусьев, выясняется, что в продольных сечениях возникают касательные напряжения. Эта аргументация не каж ется особенно убедительной, тем более, что вывод формулы Журавского не дается. Наличие в поперечных сечениях балки поперечных сил — достаточное свидетельство наличия касательных напряжений, так как эти силы представляют собой не что иное, как равноде1(ствующие внутренних касательных сил. Давая определение поперечной силы, мы, безусловно, говорили об этом. Напомним, что многие преподаватели уже во вводной части курса давали интегральные зависимости между напряжениями и внутренними силовыми факторами, а следовательно, показывали, что поперечная сила обусловлена касательными напряжениями. Думается, что логичнее начинать с обоснования (или напоминания) наличия касательных напряжений в поперечных сечениях, а затем, пользуясь законом парности, установить наличие таких же касательных напряжений в продольных сечениях. Далее мож но рассказать об эксперименте с изгибом балки, составленной из нескренленных брусьев, рассматривая его как подтверждение возникновения касательных напряжений в продольных сечениях. [c.134]

Но часть того же примера связана с определением деформации е через удлинение Д/, которое можно рассматривать как продольное перемещение одного из концов стержня, если другой конец считать неподвижным. Эта часть задачи чисто геометрическая (кинематическая) и решается независимо от уравнений статики. Для полноты формулировки задачи пока недостает информации о механических свойствах материала, т. е. о его способности сопротивляться силовому воздействию. Эту информацию в механике твердого тела получают из эксперимента, с помощью которого устанавливают зависимость (1.4) деформации б от напряжения а. Эксперимент осуществляют на специальных испытательных машинах, в которых испытаниям подвергают стандартные образцы, и получают зависимость а —г в виде графика, показанного на рис. 1.5. Эта условная диаграмма растяжения a = FlAa, в = = AIIIq), на которой отмечены ряд характерных участков и точек Спи — предел пропорциональности, [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...