Опытное определение напряжений я деформаций

ГЛАВА 6 ОПЫТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ [c.136]

Часто встречаются и имеют большое практическое значение случаи сочетания основных деформаций, когда в поперечных сечениях возникают и нормальные и касательные напряжения, распределенные неравномерно и по разным законам. Для таких случаев опытное определение величин, характеризующих прочность, невозможно, поэтому при оценке прочности детали приходится основываться на механических характеристиках данного материала, полученных из диаграммы растяжения. [c.270]

Возникновение науки о механических свойствах в начале XX века базировалось на осредненных и статических представлениях, что каждой величине напряжения соответствует определенная величина деформации. При этом по аналогии с другими физическими свойствами предполагалось, что механические свойства материала могут быть измерены в чистом виде , как некоторые константы данного материала наподобие его плотности, параметров кристаллической решетки, коэффициента теплового расширения и т. п. Исходя из этих предположений, был получен ряд важных результатов опытное построение и применение в расчетах обобщенной кривой Людвика, лежащей в основе многих положений математической теории пластичности измерение сопротивления отрыву и его применение для различных схем перехода из хрупкого в пластическое состояние (Людвик, Иоффе, Давиденков, диаграммы механического состояния) и др. Однако дальнейшее более глубокое изучение показало ограниченную справедливость (а в ряде случаев и ошибочность) подобных представлений. Это, в частности, привело к понятию структурной чувствительности многих механических характеристик. [c.15]

Выше было указано, что предел пропорциональности можно считать одинаковым с пределом упругости, поэтому формула (187) служит для определения величины упругой деформации при данном напряжении и, обратно, для определения напряжения по данной деформации. Числовая величина модуля упругости определяется опытным путем для различных материалов по полученным деформациям и соответствующим им напряжениям [c.295]

Касательные напряжения в этом выражении являются функцией момента внешних сил М и относительного угла закручивания а, кривую зависимости которых получают опытным путем (рис. 68). Угол а связан с деформацией сдвига простым соотношением (Х.5), по которому можно построить кривую деформации чистого сдвига для нахождения предела текучести и определения крутящих моментов при кручении стержня, обладающих при деформации упрочнением (рис. 69). Результаты опытов по- [c.120]

В предыдущих главах был рассмотрен вопрос о различных видах деформаций бруса было выяснено, возникновением каких напряжений сопровождается каждый вид деформации и, наконец, были получены формулы, позволяющие вычислять напряжения в любой точке поперечного сечения нагруженного бруса. Однако, для того, чтобы ответить на главный вопрос сопротивления материалов, прочна или не прочна рассчитываемая деталь, недостаточно знать только лишь численное значение максимальных напряжений, возникающих в опасном сечении рассчитываемого элемента конструкции, необходимо также знать прочностные характеристики того материала, из которого изготовлен данный элемент. Механические свойства, т. е. свойства, характеризующие прочность, упругость, пластичность и твердость материалов, определяются экспериментальным путем при проведении механических испытаний материалов под нагрузкой. Следовательно, цель механических испытаний материалов — определение опытным путем механических характеристик различных материалов. [c.273]

В сборнике рассматриваются основы методов расчетного и экспериментального определения прочности и долговечности циклически нагруженных элементов конструкций в широком диапазоне температур, времен и чисел циклов. Приводятся критерии и основные уравнения статических и циклических предельных состояний в температурно-временной постановке рассмотрены закономерности деформирования и разрушения в зонах концентрации и в связи с неоднородностью напряженных состояний. Рассмотрены методы испытаний на циклическое нагружение, описан ряд опытных результатов. Систематизированы данные по характеристикам малоцикловой усталости, по концентрации напряжений и деформаций, необходимые для расчета прочности. Излагаемый материал в значительной степени основывается на результатах работ сотрудников Института машиноведения, доложенных на Всесоюзном симпозиуме по малоцикловой усталости при повышенных температурах в Челябинске в 1974 г. [c.2]

Изложенные закономерности сопротивления термоциклическому нагружению относятся к однородным напряженным состояниям растяжения — сжатия или чистого сдвига. Они являются основой для определения малоцикловой несущей способности неоднородно напряженных элементов конструкций. Эта циклическая напряженность находится в упругопластической области, являясь при стационарном внешнем нагружении нестационарной в силу процессов перераспределения деформаций и напряжений при повторном деформировании. Анализ полей деформаций в зонах наибольшей напряженности элементов, особенно в местах концентрации, связан с решением достаточно сложных краевых задач, о чем далее будут изложены некоторые данные. Применительно к задачам концентрации напряжений и деформаций представилось возможным применить решение Нейбера [23], связывающее коэффициенты концентрации напряжений и деформаций Ке, в упругопластической стадии с коэффициентом концентрации напряжений а в упругой стадии. Анализ ряда теоретических, в том числе вычислительных, решений и опытных данных о концентрации деформаций позволил [241 усовершенствовать указанное решение путем введения в правую часть соответствующего выражения функции F (5н, а, тп), отражающей влияние уровня номинальных напряжений Он, отнесенных к пределу текучести, уровня концентрации напряжений а и показателя степени т диаграммы деформирования при степенном упрочнении. Зависимость Нейбера в результате введения этих влияний выражается следующим образом [c.16]

Для армирования монослоя применяют различные волокна стеклянные, борные, углеродные и др. Большинство из этих волокон являются хрупкими, и поэтому их прочность в большой мере зависит от поверхностных дефектов. Влияние этих дефектов проявляется в виде разброса опытных данных при экспериментальном исследовании прочности волокон постоянной длины. Кроме того, влияние дефектов сказывается и на снижении прочности волокон при увеличении их длины. Таким образом, волокна, которыми армирован монослой, не разрушаются одновременно. Когда степень разрушения наименее прочных волокон достигает определенного уровня, начинается лавинное разрушение волокон. Так, например, установлено, что лавинное разрушение волокон стеклопластика начинается при степени разрушения 10-15 %. Учитывая, что в процессе лавинного разрушения волокон напряжения изменяются в очень узком интервале, можно принять, что деформация армированного пластика, т.е. монослоя в процессе лавинного [c.294]

Применимость модели идеально-упругого тела к реальным телам, как и любой другой реологической модели, должна быть подтверждена экспериментально. Однако осуществима проверка только следствий, получаемых теоретически из исходного закона. Чем больше накоплено таких следствий, тем больше возможностей создается для экспериментального исследования. Трудная задача установления закона состояния материала должна быть передана экспериментаторам как можно позже (Синьорини). Необходимо еще добавить, что непосредственному измерению доступно только поле деформаций, тогда как о напряжениях можно судить только по их интегральным эффектам— параметрам нагружения (растягивающая сила, крутящий момент, давление на поверхности образца и т. п.). Поэтому опыты чаще всего проводятся на образцах достаточно простой геометрической формы (призматический стержень, тонкостенная цилиндрическая трубка) в условиях статической определенности компонент напряженного состояния. Экспериментальные знания сосредоточены лишь на многообразиях одного, двух, редко и отрывочно — трех измерений шестимерного пространства компонент тензора деформации. Эти недостаточные сведения могут служить подтверждением не одного-единственного, а отличных друг от друга представлений закона состояния. Довольствуются принятой формой закона состояния, если констатируется его достаточно удовлетворительное подтверждение опытными данными в использованном диапазоне измеряемых величин. [c.629]

В дальнейшем принимается, что предельное состояние не зависит от пути нагружения. В пользу этого предположения можно привести опытные данные, полученные недавно, которые хорошо подтверждают решения по схеме жестко-пластического тела. Известное значение имеет также установленное ранее ( 15, 26) асимптотическое стремление напряжений (с развитием деформации в определен- [c.164]

Кроме лабораторных исследований, желательно производить измерения деформаций и напряжений на суш,ествуюш,их мостах только этим путем можно установить, насколько наши расчетные напряжения соответствуют действительности, и таким путем выяснить степень надежности наших расчетов. Опытным путем следует изучить также вопрос о колебаниях мостов под действием подвижной нагрузки. Особый интерес здесь представляют боковые колебания. Так как при этом придется иметь дело с большими перемещениями, то записывание колебаний, определение их амплитуды и периода не представит особых затруднений. Без особых затруднений могут быть исследованы также деформации балок проезжей части под действием подвижной нагрузки. [c.422]

На основании опытных данных Треска (1864 г.) установил, что для начала пластической деформации максимальное касательное напряжение должно достигнуть определенной, постоянной для данного металла величины. [c.76]

На основе опытных данных по испытанию образцов из различных конструкционных материалов установлено, что между величиной деформации е и величиной нормальных напряжений, действующих в поперечных сечениях, до определенных пределов существует прямо пропорциональная зависимость (рис. 72). Эта зависимость, являющаяся основной в сопротивлении материалов, носит название закона Гука и записывается в виде [c.68]

Г. А. Смирнов-Аляев считает испытание на осадку одним из самых подходящих для определения зависимости е,- — (01 + 03 + + Оз)/0г в момент разрушения. По его мнению, чтобы получить эти зависимости, достаточно провести испытание на осадку, варьируя от опыта к опыту условия трения и размеры цилиндров. Указанным выше способом определяются степень деформации и напряженное состояние на любой стадии осадки и в момент разрушения—появления трещины. На рис. 3 представлены опытные данные для различных сталей. Сплошные кривые показывают изменение напряженно-деформированного состояния на поверхности бочки в процессе осадки. Пунктирные кривые соответствуют искомой зависимости и в ее районе расположились опытные точки, отметившие момент разрушения. Здесь же приведены опытные точки, отмеченные буквой Р, соответствующие разрушению при одноосном растяжении. В действительности разрушение при растяжении наступает при показателе напряженного состояния больше единицы вследствие образования шейки и возникновения схемы трехосного растяжения в ее центре. Этого диаграмма не учитывает. [c.27]

Займемся определением возникающих при сдвиге напряжений и деформаций. Возьмем пример действия поперечной силы Р, приложенной на незначительном расстоянии от заделки (рис. 49, а). В таком случае момент силы Р в сечении 1 — 1 очень мал (РДх), а в сечении // — II он равен нулю, и мы будем наблюдать в основном явление сдвига. Рассечем брус в сечении чуть левее точки приложенной силы Р (рис. 49, б). Действие отброшенной правой части В на левую необходимо представить усилиями, равнодействующая которых должна приводиться к вертикальной поперечной силе Q, равной внешней силе Р Q — P. Так как поперечная сила С действует в плоскости поперечного сечения и, как показывает опытное исследование, все точки поперечного сечения II — II получают в основном вертикальные смещения, в сечении воз- [c.83]

Давление внутри заготовки должно обеспечивать определенные растягивающие окружные напряжения 00 в очаге пластической деформации, причем, чем выще напряжение, тем более интенсивно формообразование отвода в процессе осевой осадки заготовки. С этой точки зрения необходимо повышать давление жидкости в пределах возможного. Однако, как показывают опытные работы, давление жидкости, вычисленное по выражению (59), обеспечивает наличие окружного напряжения ое достаточной или даже более чем достаточной величины. Поэтому данное условие следует считать выполняемым заведомо. [c.125]

Тепловые расчеты в общем машиностроении выполняют в большинстве случаев с целью определения температуры нагрева (или охлаждения) деталей и изыскания способов для ее ограничения допустимыми пределами. Превышение этих пределов (нормы устанавливаются на основании опытных данных) может вызвать тепловые деформации, изменяющие характер взаимодействия деталей в машине (узле), а следовательно, и дополнительные (температурные) напряжения, нарушение нормальных условий смазки (изменение зазоров и вязкости смазки, что может привести к заеданию поверхностей контакта) и другие недопустимые явления. [c.50]

Определить опытным путем точное значение напряжения, при котором в материале начинают появляться остаточные деформации, практически невозможно. Поэтому под пределом упругости условно понимают то напряжение, при котором остаточное удлинение при испытании на растяжение составляет некоторую определенную долю от первоначальной длины стержня. По разным нормам эта доля принимается различной от 0,001 до 0,03%, в связи с чем величина условного предела упругости для того или иного материала может колебаться в некоторых, не слишком широких пределах. Часто эту долю принимают равной 0,01% от первоначальной длины испытываемого образца в этом случае условный предел упругости обозначают [c.29]

Механические испытания материалов позволяют определить опасные, или предельные, напряжения при какой-то простейшей деформации. Сложные виды деформации при механических испытаниях также можно осуществить, но в этом случае разрушение наступает при различных величинах силовых факторов в сечении и зависит от их соотношения. Действительно, при совместном действии изгиба и кручения вал может разрушиться при большом изгибающем и малом крутящем моментах или, наоборот, разрушение может произойти при малом изгибающем, но большом крутящем моментах. Каждому отношению величин изгибающего и крутящего моментов соответствует определенная величина напряжений, вызывающих разрушение вала. Определить опытным путем опасные напряжения для сложного напряженного состояния при всех возможных комбинациях силовых факторов невозможно из-за трудности постановки опытов и практически неограниченного объема испытаний. [c.257]

Полученными результатами пользуются при определении касательных напряжений опытным путем. Для этого на поверхности стержня устанавливают два тензометра под углом 45° к оси. При кручении стержня тензометры измеряют главные деформации Ej и Е2> которые связаны с главными напряжениями законом Гука [c.178]

Опытным путем было установлено, что если одинаковыми ступенями постепенно повышать напряжения в стержне, то в начале опыта каждую ступень приращения напряжений будет сопровождать примерно одинаковая величина относительных удлинений. Следовательно, в начале опыта имеется прямая пропорциональная Зависимость между напряжениями и удлинениями. После достижения определенной величины напряжений эта пропорциональность нарушается, и деформации начинают расти значительно быстрее, чем напряжения. [c.16]

Методы экспериментального определения деформаций и напряжений играют исключительно важную роль в инженерном деле. Они используются как при определении констант упругости и прочности различных материалов (см. гл. 3), так и для проверки различных теоретических или проектных решений, вьшолняемых на моделях или на реальных опытных объектах. Подробно различные экспериментальные методы изучаются в лабораторном практикуме по сопротивлению материалов и излагаются в руководстве к практикуму. Здесь изложим лишь основной метод, наиболее широко применяемый на практике, — метод тензометрии. [c.365]

Для реального упруго-пластического тела конечная комбинация нагрузок может быть достигнута различными путями и возникает вопрос о зависимости предельного состояния от пути нагружения. В дальнейшем принимается, что предельное состояние не зависит от пути нагружения. В пользу этого предположения можно привести опытные данные, хорошо подтверждающие решения по схеме жесткопластического тела. Известное значение имеет также установленное ранее ( 15) асимптотическое стремление напряжений (с развитием деформации в определенном направлении) к значениям, не зависящим от пути деформирования. Приближение к предельному состоянию [c.172]

О практическом значении этого вывода свидетельствуют опытные данные и полные решения некоторых упруго-пластических задач. Это свойство становится понятным, если учесть, что при деформации, развивающейся в определенном направлении (см. 15), напряжения стремятся к некоторым установившимся значениям, не зависящим от пути деформирования. [c.286]

По причинам, очевидным из рис. 8.4, в эту формулу должен входить модуль сдвига О. Определение основных механических показателей прочности материалов в основном производится по опытным путем построенным диаграммам зависимости деформации от действующей нагрузки. Обычно кривые растяжения строят в координатах напряжение (а) - относительное удлинение (5) (рис. 8.5). [c.39]

Свойство конструкционных материалов упрочняться при пластическом деформировании часто используется на практике для повышения их механических характеристик (механическое упрочнение) и несущей способности конструкций (например, автофретирование). Материал подвергается упрочнению в процессе технологических операций — гибки, ковки, штамповки, которые приводят к деформационной анизотропии материала, оказывающей заметное влияние на его последующее поведение под нагрузкой. В связи с этим актуальное значение приобретают экспериментальные исследования предыстории нагружения на процессы деформирования при разных видах напряженного состояния, а также опытное определение предельных состояний при различных величинах допуска на пластическую деформацию. [c.278]

Последующее развитие идеи Гриффиса заключается в следующем. Конец трещины является источником концентрации напряжений, которые достигают в упругом теле весьма большой величины. Поэтому вблизи конца трещины образуется область пластических деформаций, при распространении трещины эта область движется, таким образом все новые объемы материала пластически деформируются, а потом разгружаются, возвращаясь в упругое состояние. При этом совершается необратимая работа. Очевидно, что величина этой работы пропорциональна увеличению длины трещины если последняя возрастает на А/, то работа пластического деформирования выразится совершенно так же, как и приращение энергии поверхностного натя- жения. Если понимать под 5 не энергию поверхностного натяжения на единицу площади, а эту энергию, сложенную с половиной работы пластической деформации при продвижении трещины на единицу длины, то формулы (181.1), (181.2) и (181.3) сохранят силу (Оро-ван, 1950 г., Ирвин, 1948 г.). Таким образом, величина 5 должна рассматриваться как некоторая константа материала, подлежащая опытному определению анализ пластического напряженного состояния у конца трещины и теоретический подсчет величины работы пластической деформации затруднительны. [c.410]

Все эти вычисления основываются на допущении, что за пределом текучести материал течет без увеличения напряжений. 15 противном случае остаточные напряжения не могут быть вычислены так просто, как пояснено выше, и нужно обратиться к опытному определению остаточных напряжений. В таких случаях можно использовать метод, подобный тому, который применяется при определении рстатОчных напряжений при изгибе. Мы снимаем тонкие слои металла, начиная с внутренней поверхности цилиндра ), и после каждого среза измеряем деформацию, вызванную в осевом и окружном направлениях на наружной поверхности цилиндра. Такие измерения дают достаточные сведения для вычисления остаточных напряжений. [c.325]

Для случая, когда стержень работает за пределами упругих деформации (Я<Я р), на основе опытных данных Ф.С. Ясинский предложил эмпирическу ю формулу для определения критических напряжений [c.43]

Соотношение (16.1.5) означает существование единой кривой То — "fo для всех видов напряженных и деформированных состояний, точнее для всех путей нагружения или деформирования. Таким образом, существование этой кривой должно быть принято за первичный опытный факт, выполнение или невыполнение его при эксперименте служит критерием правильности или не-нравильности теории в целом. Величина иластического моду 1я сдвига Gs, определенная как функция октаэдрического сдвига fo, может рассматриваться и как функция октаэдрического касате льного напряжения То. Заметим, что принятая гипотеза, выраженная уравнениями (16.1.4) и (16.1.5), не предполагает разделения деформации на упругую и пластическую. Действительно, закон Гука для девпаторных составляющих тензоров напряжений и деформаций записывается так [c.534]

В заключение следует отметить, что диаграмма разрушения (рис. 4.16) может быть построена по опытным данным, относящимся к трещинам разного размера (при соответственно больших или меньших размахах напряжения). Эта диаграмма обычно строится на основании наблюдений за движением трещин длиной в несколько миллиметров. Перенос данных такой диаграммы на трещины значительно меньшей длины не вполне оправдан, особенно в области АК, близких к значениям AKth- Если несмотря на это, уравнение (3.40) или (3.44) все же не противоречит экспериментальным данным по усталости при стационарном циклическом нагружении, то это связано с поправкой, вносимой дополнительным параметром Ц. Кроме того, уравнение (4.36) и его дальнейшие модификации должны, вообще говоря, включать еще и параметры, зависящие от R, так как скорость движения трещины определяется не только размахом А/С, но в определенной степени еще и величиной Кт- Теоретически при R < О все циклы с одинаковыми амплитудами должны обладать одинаковыми повреждающими действиями, так как с появлением любых сжимающих напряжений трещина должна закрываться. Однако это не вполне согласуется с опытными данными вероятно вследствие того, что из-за остаточных деформаций, возникающих около кончика трещины, она полностью закрывается только при достаточно значительных сжимающих напряжениях. [c.134]

Таким образом, контролирование состояния откоса в процессе численного расчета позволяет определить момент потери устойчивости откоса и выявить соответствуюш,ие ему зоны образования треш,ин и развития областей пластических деформаций грунта в массиве откоса. Разработанный программный комплекс Slope автоматизирует процесс анализа устойчивости откоса, исключает априорное, опытное назначение максимального числа итераций. Использование численного метода - МКЭ дает возможность определить НДС массива грунта откоса в упругопластической постановке задачи и непосредственно основываться на выводах теории прочности грунта при определении предельных значений напряжений в КЭ. [c.16]

Причиной возникаюш,их при закалке стали напряжений является увеличение объема закаливаемой стали. Эти напряжения имеют существенное значение для практики, но мало ещ,е исследованы. Возможность предварительного определения этих напряжений зависит в значительной степени от того, какое количество опытного материала находится в распоряжении инженера, исследующ,его объемные деформации различных сортов стали при разных скоростях [c.636]

Конечно, против второго предположения можно было бы возразить, что его нельзя выразить в форме диференциального уравнения, т. е. так, чтобы физические явления в определенном элементе объема зависели исключительно от предварительных условий, существовавших ранее в этом же элементе объема или на его поверхности и нам данных. В этом можно было бы действительно видеть весьма серьезный недостаток, если бы речь шла о сравнении второго предположения с каким-либо третьим, которое было бы свободно от этого дефгкта и притом давало бы одинаковые виды на возможность построения теории упругих остаточных деформаций и соответствующих им собственных напряжений, находящейся в согласии с уже имеющимися опытными фактами. Но поскольку третьего предположения нет, то надежность второго предположения не приходится оспаривать даже с чисто теоретической точки зрения и тем более с практической точки зрения техника, которому важно лишь получить отчетливое представление об этих явлениях, позволяющих делать сравнение с результатами наблюдений, и приспособиться к HitM. [c.286]

Опытные исследования изгиба балок позволяют принять в основу дальнейших выводов помимо гипотезы Я. Бернулли (см. 8) допущение о ненадавливании продольных волокон балки друг на друга при ее деформации. Следовательно, волокна балки при изгибе испытывают только растяжение или сжатие. Поэтому для определения нормального напряжения в рассматриваемом волокне можно восполь- [c.119]

С другой стороны, если неоднородно деформируемое тело претерпевает конечное (значительное) формоизменение, то простое нагружение становится неосуществимым (координаты точек приложения внешних сил изменяются) и функциональная связь (5-8) может иметь место не для всего объема тела, а только для отдельных его частиц, где оказываются удовлетворенными оба условия монотонности. Более того, опытные данные говорят о том, что зависимость (5-8) может быть применена при определении интенсивности напряженного состояния даже весьма значительно, но вместе с тем монотонно, пластически деформированных частиц формоизменяемого тела. Однако при этом интенсивность результативной деформации вычисляется по формуле (3-20), в правую часть которой входят главные компоненты результативной деформации, представленные в логарифмическом виде. [c.143]

Нейбер отмечает, что есть другой способ, которым можно объяснить уменьшение коэффициента концентрации напряжений вместо того, чтобы, следуя линейной теории упругости, рассматривать напряженное состояние отнесенным к недеформированному состоянию, можно воспользоваться теорией конечных деформаций и относить уравнения равновесия к деформированному состоянию ). Но так как и учет влияния деформации в введение соответствуюш,ей частички , учиты-ваюш,ей структуру материала, приводит к уменьшению концентрации напряжений сильно искривленной выточки, можно принять за основу один из этих путей, например предложенный Нейбером, если, конечно, выбрать постоянную р в соответствии с опытными данными. Таким образом, введение р в определенной степени соответствует учету конечных деформаций вблизи конца остроугольной выточки. [c.381]

Экспериментальное исследование влияния третьего инварианта девиатора напряжений на распределение скоростей ползучести описано в работе [375 ]. В основу методики положены идеи Ю. Н. Работнова [383], позволяющие сформулировать выражения для скоростей ползучести с учетом ориентации вектора октаэдрического напряжения. Результаты, полученные в работе [375 ] при исследовании стали Х18Н9Т, ввиду существенного разброса экспериментальных точек не дают возможности сделать количественные оценки о влиянии третьего инварианта. Однако, анализируя опытные данные, характеризующие зависимость угла между октаэдрическим касательным напряжением и вектором интенсивности скоростей деформаций от ориентации касательного напряжения в октаэдрической плоскости, автор работы [375] приходит к выводу, что поверхность эквивалентных (по интенсивности скоростей ползучести) напряжений располагается между шестигранником Кулона и цилиндром Мизеса. Такой вывод представляется недостаточно обоснованным. Действительно, полученные результаты относятся к плоскому напряженному состоянию. Поэтому на их основе можно высказывать определенные предположения лишь о формах и относительном расположении предельных плоских кривых. В рассматриваемом случае речь идет о том, что экспериментальные точки, соответствующие эквивалентным напряженным состояниям, в области двухосного растяжения располагаются между прямоугольником Кулона и эллипсом Мизеса. Такое расположение экспериментальных точек, как видно из рис. 70, находится в соответствии с предельной кривой, построенной по обобщенному критерию (VI.9), что экспериментально подтверждает возможность применения этого критерия для описания ползучести и дает основание вместо соотношений (VI.Ha) в качестве первого приближения использовать инвари- [c.176]

Как видно, выражение меры ползучести С (t, т) в виде (2.23) исходит из подобия кривых ползучести в различных возрастах бетона ). Между тем, если сравнить опытные кривые ползучести, полученные на образцах, загрун енных в возрасте нескольких суток, с кривыми ползучести для бетона зрелого возраста, то нетрудно убедиться, что подобие нарушается. Скорости роста деформации ползучести в молодом возрасте бетона затухают относительно быстрее, чем в старом возрасте, хотя абсолютные их значения в первом случае больше. Цоэтому, если определить скорость деформации ползучести в первый момент приложения нагрузки, пользуясь формулами (2.28) и (2.27), то она окажется гораздо меньше действительной, иначе говоря, кривые ползучести, построенные по этим формулам, поднимаются более вяло, чем это наблюдается в экспериментах. Как показывают исследования (С. В. Александровский, 1966 А. А. Гвоздев, 1955), это может привести к определенным погрешностям в случае быстро изменяю-ш ихся напряжений, а также в задачах о релаксации напряжений в молодом возрасте бетона. Поэтому естественно, что с целью учета этих обстоятельств были сделаны различные предложения для дальнейшего уточнения и усовершенствования выражений (2.23) и (2.28) для меры ползучести бетона С ( , т) при одновременном сохранении их основной структуры и преимуш еств. [c.186]

Технология диффузионной сварки стеклометаллических соединений. При разработке технологии диффузионной сварки конкретных материалов оптимальные параметры режима определяются опытным путем. Типичная кривая изменения вязкости стекол при нагревании показана на рис. 1, где заштрихованная область определяет температуру диффузионной сварки. При разработке технологии диффузионной сварки на примере стекла ЛК-4 было экспериментально установлено, что при температуре 823 К стекло начинает деформироваться под действием сжимающих напряжений, превышающих 5 МПа, в то время как при более низкой температуре, равной 773 К, критическое напряжение сжатия возрастает до 14,5 МПа. Для стекла марки К-8 область на зла деформации стекла под нагрузкой смещена в сторону более высоких температур и находится между 853 и 893 К. Поэтохму для определения температуры сварки конкретного стекла со стеклом или металлом необходимо знать температуру начала пластической деформации под действием сжимающей нагрузки. При этом удельная сжимающая нагрузка должна обеспечивать протекание необходимой микропластической деформации в зоне соединения, по крайней мере достаточной для образования полного контакта соединяемых поверхностей. Практика подтверждает, что при правильно выбранной температуре сварки величина сжимающей нагрузки составляет 2— 8 МПа, тогда при изотермической выдержке 20—40 мин происходит достаточная микропластическая дефор.мация соединяемых поверхностей для обеспечения контакта по всей соединяемой поверхности. [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...