Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Кривая нагружения

Применение и развитие схемы Иоффе для металлов принадлежит И. Н. Давиденкову [49]. Он вводит температурно-независимую характеристику сопротивления отрыву S . В то же время считается, что S суш,ественно зависит от пластической деформации. Давиденков отмечает, что у стали существуют два механизма разрушения (рис. 2.5,6). Хрупкое разрушение происходит при пересечении кривой сопротивления отрыву fd, которая возрастает с ростом пластической деформации. В случае, если кривая нагружения достигнет сначала кривой вязкого отрыва db, произойдет вязкое разрушение.  [c.57]


Определение. Нагружение в данной точке тела называется простым, если компоненты девиатора напряжений изменяются пропорционально одному общему параметру, т. е. если кривая нагружения в пространстве девиатора вырождается в прямую.  [c.267]

На рис. 20.2.1 представлена кривая нагружения детали, работающей в динамическом режиме. Из рисунка видно, что напряжение, возникающее в детали, является функцией времени 1 или числа циклов изменения напряжения N с периодом Т.  [c.339]

В третьей главе приведен обзор по деформационному упрочнению поликристал-лических ОЦК-металлов. Логическим центром данной главы и, может быть, всей книги является раздел о структурном обосновании перестройки кривых нагружения в координатах 5 — V"е (истинное напряжение— истинная деформация в степени 0,5), которая представляет эффективный метод исследования закономерностей деформационного упрочнения в зависимости от самых различных внутренних и внешних факторов. Именно данный метод позволил связать воедино все этапы пластической деформации, выстроив в одну цепочку предел упругости, критические деформации начала и конца образования ячеистой дислокационной структуры, ее начальный размер и закон дальнейшего изменения. В конечном счете, даже условие перехода к разрушению (пластическому) также определяется коэффициентом деформационного упрочнения.  [c.4]

Предел упругости условный (oo.os = Ро.оь Ро) — напряжение, при котором остаточное удлинение достигает определенной величины (обычно — 0,05 %). При этом напряжении появляются первые признаки макропластической деформации. Часто пределы упругости и пропорциональности совпадают по величине, а принципиальное отличие методики их определения заключается в том, что в случае нахождения Оу остаточная деформация измеряется на разгруженном образце. Следует отметить, что существуют также способы определения Оу на перестроенных в координатах S — е кривых нагружения [48]. На рис. 1.15 найденный таким образом предел упругости обозначен Оу. Он оказывается близким или практически совпадающим с величиной ол, определенной в испытаниях по микротекучести.  [c.34]

Действительно, серия деформационных кривых (рис. 2.5), рассчитанных по уравнению (2.15) с использованием известных данных. [58, 68] о плотностях дислокаций и их скоростях, хорошо согласуется с экспериментальными кривыми нагружения кристаллов Ь[Р. Линия ОЕ (рис. 2.5) соответствует случаю, когда нет движения дислокаций ЬрУ — 0), т. е. упругой области, когда (1x1(1 (А/) = 0,5Р//С . Остальные кривые соответствуют кристаллам с различной начальной  [c.41]


Чтобы представить наглядно уровень деформации 10 , можно, несколько упрощая, показать с помощью уравнения (2.4), что для такой степени деформации в отожженном поликристалле с плотностью дислокаций 10 см должны передвинуться на один вектор Бюргерса всего только каждая 20- или даже 30-я дислокация. Приведенные в работе [223] кривые нагружения монокристаллов молибдена а отметками соответствующих уровней деформации (рис. 2.40) также демонстрируют место каждой из указанных областей в общей картине механического поведения материала.  [c.94]

Рис. 2.40. Кривые нагружения монокристаллов молибдена различной ориентации при температурах 78 К (а) и 298 К (б). На начальных участках кривых показаны уровни остаточной пластической деформации [223]. Рис. 2.40. Кривые нагружения монокристаллов молибдена различной ориентации при температурах 78 К (а) и 298 К (б). На начальных участках кривых показаны уровни остаточной пластической деформации [223].
Рис. 2.41. Типичный вид кривых нагружения (I—9), полученных при исследовании микродеформации [224]. Рис. 2.41. Типичный вид кривых нагружения (I—9), полученных при исследовании микродеформации [224].
Таким образом, уже в теориях упрочнения ЩК-монокристаллов была предпринята попытка связать наблюдаемую стадийность кривых нагружения с характерными для каждой стадии структурными состояниями, тесно взаимосвязанными с деформационными механизмами упрочнения.  [c.103]

Сравним кривые упрочнения поликристаллической меди с двумя размерами зерен (3,4 и 150 мкм) с рассчитанной ho уравнению (1.12) для монокристалла меди (111) кривой нагружения некоторого эффективного поликристалла фис. 3.7). Наблюдается достаточно хорошее согласование последней кривой с кривой 2 (D — 150 мкм). В то же время увеличение числа высокоугловых границ зерен при измельчении зерна (кривая I) приводит при небольших деформациях к отклонению от уравнения (1.12). Отсутствие учета зависимости упрочнения от размера зерна является одним из основных недостатков уравнения (1.12) и в целом теории Тейлора [273].  [c.115]

Если перестройка дислокационной структуры, согласно [276], обусловлена энергетическим критерием, то динамика такой перестройки определяется свойствами самого материала, и в частности величиной энергии дефекта упаковки [9, 40, 232]. Как известно, энергия дефекта упаковки является физическим параметром, и в значительной степени определяющем строение ядра дислокации, возможность ее диссоциации на частичные дислокации, подвижность последних, склонность к поперечному скольжению и т. д. Легкость поперечного скольжения винтовых компонент дислокаций и определяет во многом различия в механическом поведении металлов с разной энергией дефекта упаковки, в частности, например, металлов с ГЦК- и ОЦК-решетками. Чем эта энергия выше, тем раньше (по уровню напряжения и величине деформации) начинается интенсивное поперечное скольжение, облегчается обход движущимися дислокациями барьеров различной природы, в результате сокращаются стадии легкого и множественного скольжения монокристаллов, отмечаются изменения и на кривых нагружения поликристаллов (рис. 3.9) [5, 252]. Наблюдаемые явления связаны со структурными перестройками в металле, приводящими к образованию ячеистой структуры вследствие облегченного поперечного скольжения винтовых компонент дислокаций.  [c.120]

МЕТОДЫ ОБРАБОТКИ КРИВЫХ НАГРУЖЕНИЯ ПОЛИКРИСТАЛЛОВ. СТРУКТУРНОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПЕРЕСТРОЙКИ КРИВЫХ НАГРУЖЕНИЯ В КООРДИНАТАХ 5 — ]/ё  [c.133]

Уже само наличие большого числа уравнений для обработки кривых нагружения отражает как хронологию вопроса, так и эмпирический подход к его решению. Но главной причиной является, по-вн-димому, сложность процесса деформационного упрочнения и невозможность получения общей зависимости для металлов и сплавов с различным типом кристаллической решетки и тем более в широких интервалах температур и скоростей деформации.  [c.133]


Среди приведенных зависимостей наиболее известны первые две ((3.24) и (3.47)). Применение различных вариантов этих уравнений для обработки кривых нагружения позволяет определить эмпирические параметры Од, К (К2) и щ (п ), положенные в основу анализа деформационного упрочнения поликристаллов [318—321]. Один из самых простых способов вычисления параметров деформационного упрочнения предполагает построение экспериментальных данных в  [c.133]

Приведенные выше методы обработки кривых нагружения позволяют описать процесс деформационного упрочнения при помощи нескольких эмпирических параметров, в частности величины ад, коэффициента упрочнения /С1 (/Сг) и показателя деформационного упрочнения 1 (Яз), которые, однако, не указывают на физическую природу и конкретные механизмы такого упрочнения.  [c.135]

Для сравнения возможностей некоторых из описанных выше методик обработки кривых нагружения с использованием уравнений  [c.135]

Таким образом, при описании кривых нагружения уравнениями (3.24), (3.47) и (3.50) наблюдаются общие закономерности, свидетельствующие о стадийном характере процесса деформационного упрочнения поликристаллических ОЦК-металлов [326 —328].  [c.136]

Поскольку дислокационные структуры различаются по эффекту деформационного упрочнения [9, 277], можно ожидать, что последовательное их формирование в процессе деформации должно приводить к изменению хода кривой нагружения. Действительно, практически во всех способах обработки диаграмм нагружения, описанных выше, наблюдаются отклонения и перегибы на перестроенных кривых, что привело к появлению более сложных методов обработки кривых упрочнения типа дубль- [318] и т. д.  [c.136]

Основное выражение для всех физических моделей деформационного упрочнения (3.23), за исключением линейного упрочнения, нельзя непосредственно применить для анализа кривых нагружения, так как оно не содержит в явном виде деформацию. Кроме того, упрочнение, обусловленное взаимодействием движущихся дислокаций с дальнодействующими полями напряжений (в том числе от дислокационных групп), перерезанием дислокаций леса, перемещением ступенек за дислокациями и др., не только записывается с помощью одного и того же выражения (3.23), но и практически не различается коэффициентами а [245, 266], что затрудняет критический анализ деформационного упрочнения в каждом конкретном случае и застав ляет ограничиваться чисто формальным описанием процесса.  [c.136]

Второй прямолинейный участок на перестроенной кривой нагружения отвечает образованию сплетений, а затем и клубков дислокаций (рис. 3.20, б).  [c.139]

Таким образом, электронно-микроскопическое исследование показало [330], что обнаруженный путем обработки кривых нагружения в координатах 5 — е / стадийный характер кривых упрочнения обусловлен сменой дислокационных структур сплава в процессе деформации по схеме лес клубки ячейки. Смена структурных состояний наблюдается в узких интервалах деформаций (е — и приводит к изменению величины коэффициента параболического упрочнения К.  [c.140]

Если материал испытал предварительную пластическую деформацию по какой-нибудь траектории ОАВ (рис. 11.5), то поверхность нагружения может быть построена следующим образом. Образец разгружается по той же траектории и получает какую-то остаточную деформацию 1Эр1=Д. Затем испытывают этот же образец по прямолинейным лучам до достижения модулем вектора пластической деформации значения остаточной деформации Д. Соединяя точки плавной линией, получают кривую нагружения. Кривая нагружения смещается в направлении предварительной пластической деформации (рис. 11.5).  [c.255]

Уравнение (2.15), полученное впервые в работе [59], дает динамическую взаимосвязь напряжения с деформацией для начальных ее стадий (только для начальных, поскольку деформационное упрочнение в исходные уравнения не закладывалось, но в принципе это возможно). Анализ уравнения (2.15) [59] позволил объяснить практически все характерные особенности начальных участков кривых нагружени только за счет комбинации начальной плотности подвижных дислокаций, скорости их размножения и силовой чувствительности средней скорости движения дислокаций, т. е. за счет параметров, взаимосвязанных уравнениями (2.8) — (2.10).  [c.41]

Однако авторы [263—265] обнаружили сходство кривых нагружения ГЦК- и ОЦК-монокристаллов, отмечая наличие трех стадий упрочнения и на кривых т — 8 ОЦК-крис-таллов. Хотя трехстадийный тип кривых нагружения является наиболее общим, он наблюдается в ОЦК-металлах лишь при определенных ориентациях и условиях испытания (температура, скорость деформации) кристаллов и существенно зависит от чистоты объекта [81, 266, 267]. Наглядной иллюстрацией сказанного могут служить серии кривых упрочнения монокристаллов ниобия [264] и молибдена [265] на рис. 3.4 и 3.5. Особенно четко выражены три стадии упрочнения у ниобия. Начальный участок типичной трехстадийной кривой упрочнения монокристалла ниобия (рис. 3.6), или нулевая стадия (0), соответствует интервалу локализованной деформации. К этой стадии относят и часто наблюдаемые в ОЦК-металлах площадку или зуб текучести. Затем следует стадия I — стадия легкого скольжения. Ход кривой здесь близок к линейному. В переходной зоне между стадиями lull коэффициент упрочнения постепенно возрастает до некоторого постоянного значения, характерного для стадии //. Отклонение кривой т — s от линейного хода в процессе развития деформации свидетельствует о наступлении стадии 111 параболического упрочнения с характерным для нее снижением скорости упрочнения.  [c.110]

Если сравнить кривые нагружения металлов с ОЦК- и ГЦК-решетка-ми с поправкой на модуль сдвига и температуру плавления (рис. 3.11) то, кривые упрочнения ОЦК-поликристаллов лежат значительно ниже, чем для плотноупакованных металлов. Кроме того, железо, молибден и ниобий подвергаются деформационному упрочнению (судя по наклону кривых) практически с одинаковой скоростью, но менее интенсивно, чем любой из металлов с ГЦК-решеткой. Поскольку эффекты модуля и температуры исключены, то различия в деформацион-  [c.119]


Для описания кривых нагружения поликристаллов, следовательно, и для обработки этих кривых используются эмпирические уравнения, среди которых широко распространенными можно считать уравнения (3.24) Людвика [3141, Холломона [315]  [c.133]

Жауль [319] для обработки кривых нагружения применил выражение  [c.134]

Из других методик обработки кривых нагружения можно отметить подход Рамани и Родригеса [321], которые для нахождения показателя деформационного упрочнения щ определяют работу Лх, затраченную на деформирование образца в некотором интервале деформаций г — Вх). Интегрируя уравнение (3.24), можно показать, что величина  [c.134]

Рис. 3.17. Кривая нагружения сплава МЧВП (О = 100 мкм) при температуре 400 С, перестроенная в логарифмическом масштабе в координатах 5 — е и (5 — 5(,) — е обозначения см. в тексте). Рис. 3.17. Кривая нагружения сплава МЧВП (О = 100 мкм) при температуре 400 С, перестроенная в логарифмическом масштабе в координатах 5 — е и (5 — 5(,) — е обозначения см. в тексте).
Уравнение (3.57) уже может быть использовано для обработки кривых нагружения металлов [330], но при условии L = onst (см. физическую трактовку параметра L в разделе 3.2). Справедливость этого-условия непосредственно проверить нельзя, но фактической его проверкой служит перестройка кривых нагружения в координатах S — у/ , в результате которой кривые деформации превращаются в прямые линии или ломаные с прямолинейными участками. Такая проверка успешно выполнена для поликристаллических ОЦК-металлов [326, 327, 331, 332], a-Ti [333], Be [334] и некоторых сплавов [335]. При этом, если в работах [324, 325] наличие перегиба на перестроенных кривых  [c.137]

Стадийность деформационного упрочнения и явная зависимость этого процесса от температуры наглядно иллюстрируются кривыми нагружения [330, 332] двухфазного молибденового сплава МТА [336] (рис. 3.18, а) и однофазного молибденового сплава МЧВП(рис. 3.18, б), перестроенными в области равномерной деформации в координатах 5-а /.. При температурах испытания выше 90 и 20 С для сплавов МТА и МЧВП соответственно на кривых нагружения наблюдаются три прямолинейных участка, на границах которых происходит изменение коэффициента деформационного упрочнения Л , и можно, следовательно, предположить, что этим участкам соответствуют различные механизмы деформационного упрочнения. Для проверки данного предположения в работе [330] были проведены при температурах 20 и 400 °С испытания  [c.138]

На третьем участке кривой нагружения с самым низким коэффициентом деформационного упрочнения в сплаве МЧВП образуется дислокационная ячеистая структура (рис. 3.20, в и 3.21, в). Причем при комнатной температуре формируется полосовая ячеистая структура с широкими неупорядоченными границами, вытянутыми преимущественно вдоль полос скольжения (рис. 3.20, в). В то же время в стыках зерен, где обычно в поликристаллических металлах начинается  [c.139]

Рис. 3.19. кривые нагружения сплава МЧВП (D = 100 мкм) при температурах 20 °С (/) и 400 °С (2), перестроенные в координатах 5 — Стрелками указаны степени деформации, на которые были продеформированы образцы для электронно-микроскопического контроля структуры на I, П и III стадиях параболического упрочнения.  [c.139]

Анализ кривых нагружения поликристаллических молибденовых сплавов МЧВП О = 100 мкм) и МТА показал [330, 332], что как для однофазного, так и для двухфазного сплавов в интервале средних температур (0,15—0,4Гпл) в области однородной деформации наиболее характерны три стадии параболического упрочнения (рис. 3.18). При этом в сплавах к концу второй стадии формируется дислокационная ячеистая структура. Ниже указанного температурного интервала на кривых растяжения, перестроенных в координатах 5 — обычно реализуются две или только одна стадия параболического упрочнения. Кроме того, при низких температурах (например, при —60 °С для сплава МЧВП на рис. 3.18, б) на кривых растяжения может дополнительно появиться еще одна стадия упрочнения — линейная, которая в координатах 5 — е / выглядит в виде параболы [339],  [c.141]

Уменьшение размера зерна в сплаве МЧВП до 40 мкм, повышая уровень действующих напряжений за счет механизма зернограничного упрочнения, в целом не вносит принципиальных изменений в ход кривых нагружения (рис. 3.22). При температурах испытания —60  [c.142]

Рис. 3.22. Кривые нагружения сплава МЧВП (О = 40 мкм) при разных температурах, перестроенные в координатах 5 — e . Рис. 3.22. Кривые нагружения сплава МЧВП (О = 40 мкм) при разных температурах, перестроенные в координатах 5 — e .

Смотреть страницы где упоминается термин Кривая нагружения : [c.208]    [c.255]    [c.234]    [c.53]    [c.111]    [c.116]    [c.116]    [c.134]    [c.135]    [c.138]    [c.141]    [c.142]    [c.143]   
Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.151 ]



ПОИСК



40 — Параметр нагружения 38, 39 Перемещения 40—46 — Предельные кривые 38— Уравнения равновесия

Графический анализ поперечного одноосного нагружения слоистого тела по реологическим кривым его компонентов

Кривая огибающая круги напряжени усилий предельная при комбинированном нагружении

Кривая огибающая усилий предельная при комбинированном нагружении

Кривые деформирования мягком нагружении

Кривые малоциклсвой усталости 97100, 114, 135, 136 — Аналитическое мягком нагружении

Кривые усталости при жестком нагружении

Методы обработки кривых нагружения поликристаллов. Структурное обоснование перестройки кривых нагружения в координатах

Нагружение комбинированное Кривая усилий простое — Запас прочности

Нагружение комбинированное Кривая усилий пружины амортизатора ударно

Нагружение комбинированное Кривая усилий сложное — Несущая способность Определение

Нагружение комбинированное — Кривая

Нагружение комбинированное — Кривая простое—Запас прочности

Нагружение комбинированное — Кривая сложное — Несущая способность Определение

Нагружение комбинированное — Кривая усилий предельная

Образец кривые нагружение — раз

Построение кривых деформирования для различных программ циклического неизотермического нагружения



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте