Метод графический определения деформаций

В общем случае продольного удара для определения деформаций и скоростей с успехом может быть использован графический метод характеристик, изложенный в работе [1]. [c.395]

Общие сварочные деформации сварных элементов как временные, так и остаточные можно найти по эпюрам С х) и Ац.т(л ). Так например, в случае выполнения продольного шва в тавровом элементе (рис. Vni.6, а) при определении его временных деформаций изгиба и углов поворота следует элемент заменить фиктивной балкой, лежащей на двух опорах, эпюру кривизны С(х) принять за фиктивную нагрузку, расположив ее так, чтобы точка О эпюры совпадала с местом горения дуги (рис. УП1.6,б), соблюдая направление сварки, и решить ее аналитическим, графо-аналитическим или графическими методами. Характер временных деформаций таврового элемента показан на рис. УП1.6, в. При этом положительной кривизне отвечает выпуклость, а отрицательной кривизне — вогнутость тавра со стороны полки (отмечена на рисунке стрелкой) или нагреваемым участкам тавра отвечает выпуклость, а остывающим — вогнутость. [c.399]

Одним из основных факторов, позволяющих определить назначаемый гарантированный ресурс изделий с ГМО, является рабочая длина гибкой части и эпюра изменений деформаций в течение всего периода эксплуатации в соответствующих средах. В этой связи по заказу Тепловых сетей ОАО Башкирэнерго г. Уфы на основе проведенных исследований был разработан расчетно-графический метод определения ресурса сильфонных компенсаторов тепловых перемещений теплопроводов с учетом колебаний температуры теплоносителя в отопительный сезон. Метод позволяет также выбрать оптимальный типоразмер компенсатора в зависимости от места установки и длины линейного участка теплопровода между компенсаторами тепловых расширений. [c.19]

В данном разделе рассматриваются методы расчета спиральных пружин, причем сначала рассматривается метод расчета с применением кажущейся постоянной пружины, затем описывается графический метод определения кривой нагрузка — прогиб спиралей из сплава с эффектом памяти формы с последовательным отсчетом величин на отдельных стадиях кривой напряжение — деформация, не зависящей от постоянных пружин. [c.152]

В уравнении (67) величины а, о и Е зависят от температуры и аналитическое решение его сопряжено с определенными трудностями. Учитывая, что левая часть уравнения характеризует величину полной деформации в композиции, а правая дифференцирует упругие и пластические деформации различных элементов композиции, воспользуемся графическим методом, примененным при построении рис. 84. При этом исходили из того, что элементы композиции до термоциклирования находились в ненапряженном состоянии. Обсуждаемая схема расчета может быть распространена к на предварительно напряженную композицию. [c.203]

ЧТО точка неустойчивости является такой точкой, в которой наклон истинной диаграммы напряжение — деформация равен истинному напряжению. Графический метод определения положения точки неустойчивости на истинной диаграмме разработан Марином [1, стр. 42—431 и пояснен на рис. 5.3. Максимальная нагрузка соответствует точке А, характеризуемой тем, что величина отрезка СВ равна [c.111]

Графический метод пригоден только в тех случаях, если масштаб диаграммы по оси деформации не менее 50 1 и по оси нагрузки — не более 10 МПа/мм. При определении Оцц графическим методом проводят прямую ОМ (рис. 15.5), совпадающую с условно прямолинейным участком диаграммы. На этой прямой откидывают отрезок Кп, равный половине отрезка ТК- Точки п и О соединяют прямой и параллельно этой прямой проводят касательную D к кривой растяжения. Точка касания прямой D с диаграммой растяжения и есть Рщ. [c.214]

Вертгейм столкнулся со значительными трудностями при конструировании захватов для целой кости в опытах на растяжение. В силу этого описанные измерения были проведены на малых стандартных образцах. Все остальные эксперименты выполнялись на самых длинных кусках тканей, которые удавалось извлечь. Вместо использования метода наименьших квадратов для определения коэффициентов А н В, Вертгейм, извинившись в связи с этим перед читателем, повсюду, исключая случаи очень больших деформаций, пользовался для определения А и В наименьшей и наибольшей деформациями, а затем представлял результат в виде графика и смотрел, насколько близко к кривой ложатся экспериментальные точки в средней ее части. На рис. 2.21 представлено графически сравнение табулированных экспериментальных данных с результатами, найденными на основе нелинейной зависимости между напряжением и деформацией (2.15), коэффициенты в которой определены [c.96]

Существуют два метода определения центра давления штампа 1) аналитический — метод моментов сил сопротивления деформаций (вырубке, гибке, вытяжке, формовке) 2) графический метод. [c.386]

Графические методы определения прочностных свойств по диаграмме изгиба аналогичны применяемым при растяжении. Допуски на величину деформации при [c.185]

Графический метод определения напряжений по наклонным площадкам используется и для установления зависимости угловых деформаций от линейных. В этом случае по оси абсцисс откладываются линейные деформации, а по оси ординат — половины угловых деформаций. [c.35]

Графический метод предварительного нахождения точек пересечения траекторий основан на совмещении цикловых диаграмм, изображенных в виде графиков перемещений рабочих инструментов машины. Для решения этой задачи на рис. 65, а находим точку М пересечения и определяем угол фв,, соответствующий повороту инструмента В при отходе его от изделия, и угол фс,. Эти углы определяются графическим построением. Однако, чтобы не было пересечений в точке М, нужно, чтобы инструмент В в определенный момент времени располагался выше инструмента С. Относительное угловое смещение инструмента В — фв, (рис. 65, в) определяется законами движения, размерами и формой рабочих инструментов, зазорами в кинематических парах механизма, деформациями звеньев, регулировкой и настройкой механизмов. Для построения циклограммы машины нужно определить степень смещения периодов (фаз) действия одного механизма относительно другого при наименьшей продолжительности общего кинематического цикла машины. [c.138]

Прежде чем приступить к определению графическим методом пределов пропорциональности и текучести по диаграмме растяжения, нужно сначала кривую растяжения вписать в систему координат, для чего на основании максимальной нагрузки Р , снятой непосредственно со шкалы машины, наносят ось абсцисс, а затем проводят прямую линию ОН (фиг. 135), совпадающую с прямолинейным участком кривой диаграммы, которая определяет точку О и положение оси ординат ОР. Начальным участком 0x0 кривой растяжения пренебрегают, так как он получается искаженным вследствие неизбежных смятий головок образца, деформации силоизмерительного и самопишущего механизмов. [c.157]

Определение контактной поверхности. На рис. 84 показаны вертикальные разрезы мгновенных очагов деформации и горизонтальные проекции контактной поверхности, полученные расчетно-графическим методом. Как видно из этого рисунка, задняя [c.193]

Кроме аналитических приближенных методов часто применяются графические методы определения волны разгрузки и распределения напряжений и деформаций вдоль волны разгрузки. Эти методы подробно представлены в монографиях [28J и [25, 108]. Они основаны на одновременном графическом построении решения в координатной плоскости (х, t) и в плоскости годографа (а, у). Используются уравнения характеристик [c.91]

В дальнейшем совокупность значений реализующая минимум функции В, называется минимизирующей формой. Дж. Рэлей, таким образом, предложил способ построения минимизирующей формы для прямого решения задачи о нахождении минимального значения функции В. Вместе с теоремой о минимальных свойствах собственных частот, это предложение составляет содержание принципа Рэлея. Основанный на этом принципе способ приближенного определения основной частоты называется методом Рэлея. Точность получаемого по методу Рэлея значения первой частоты даже при весьма упрощенном выборе минимизирующей формы и возможность применения этого метода в графической форме сделали его одним из наиболее употребительных способов определения основной частоты в технических расчетах. Его недостатком является отсутствие каких-либо данных для суждения о допускаемой при пользовании той или иной формой статической деформации погрешности в определении основной частоты. Впрочем, когда имеется возможность построения некоторой закономерной последовательности форм, приближающихся к основной форме, вместе с тем может быть установлена и верхняя граница погрешности определения основной частоты по методу Рэлея . [c.189]

Г. Э. Аркулисом [75 ] разработан также графический метод определения деформаций слоев в любой момент идеальной осадки, т. е. при отсутствии трения на контакте с инструментом и между слоями и при непрерывном удалении выдавливаемых в облой частей мягкого металла. [c.123]

Термомеханический метод исследования полимеров является одним из наиболее распространенных методов экспериментального определения температуры стеклования Т . Этот метод был разработ ш В.А. Каргиным и Т.И. Соголовой. Су щность метода заключается в следующем. Полимерное тело подвергается действию постоянной или переменной нагрузки и при этом фиксируется его деформадия при кы<дой температу ре и выбранном времени действия силы. Известно, что если полимерный образец подвергается действию постоянного напряжения, в нем развивается полз) честь. Графически это выглядит так, как изображено на рис. 17, Чтобы проводить опыты в сравнимых условиях, деформацию нeoбxoди ю отсчитывать за строго постоянное время наблюдения, которое может быть выбрано любым, но желательно таким, чтобы отсчет деформации производился на втором, пологом участке кривой ползучести. Продел ш такой опыт при разных температу рах, люжно построить температурную зависимость деформации, которая будет иметь в общем слу чае вид, изображенный на рис. 18. [c.85]

По кривым деформации сжатия пластичных ВПЯМ графическим методом с определенной мерой условности могут быть определены предел пропорциональности Опц, условный предел текучести [c.278]

При переменной нагрузке и переменных сечениях определение деформаций удобно вести методом графического интегрирования, соблюдая еле-дуюший порядок. [c.114]

Для контроля графического метода и проверки справедливости выражения (4.10) в области больших деформаций кривые 2 и 3 (рис. 4.15) строили (аналогично изложенному в разделе 4.1) по результатам испытания пятишести образцов, из которых первые два доводили до разрушения, их диаграммы нагружения перестраивали в координатах 5 — е для определения параметров выражения (4.10) и разрушающего напряжения 5 , деформирование остальных образцов прекращалось на участке снижения нагрузки. По величине нагрузки и диаметру образца в шейке определялись значения 5 и с, которые показаны точками на расчетных кривых 2 и 3 для деформации при 100 °С. [c.178]

Ривлин и Томас [504] нашли примерное постоянство Н и независимость его от типа испытуемого образца. Отсюда они сделали вывод о том, что Н — абсолютная характеристика свойств резины, не зависящая от способа определения. Более подробные исследования приводят к различию результатов определения Н разными методами [478, 499], однако их следовало ожидать, если учесть методические трудности. Нанример, по графическому способу были испытаны [499] образцы типа А, В та. С по ASTM D624—54 и обнаружена зависимость Н от типа образца, что естественно, если учесть, что Н, как. тюбая неравновесная характеристика, в принципе должна зависеть от скорости деформации. Последняя не тождественна ско- [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...