319 определение параметров очага деформации

Декомпозеры - Параметры 257, 258 - Применение 257 Десульфурация металла 122, 125 Де( рмация металла при продольной прокатке - Влияние на конкретные натяжения внешних зон боковых 326 продольных 325, 326 - Геометрический очаг деформации (понятие, схема) 317 коэффициенты деформации 318 опережение (понятие, расчет) 318 319 определение параметров очага деформации 317 318 углы захвата металла 318 уширение 319 - Рас пределение контактных напряжений по дуге захвата 324, 325 - Степень деформации влияние на оо,2 333 расчет средних значений 334 [c.900]

Построение аналитической теории резания можно осуществить путем последовательного усложнения ее использованием обратной связи сопротивления деформированию с условиями деформирования в конкретном процессе так, как это трактуется законом сдвигающего напряжения. Без этой взаимообусловленности, приступая к решению задачи, мы не располагаем данными ни для определения уровня сопротивления, ни для установления геометрических параметров очага деформации [17]. Теория переходных областей [88] позволяет оценить и уточнить такие особенности процесса резания, как возникновение опережающей трещины и образование стружки со сколами в результате исчерпания ресурса пластичности, а также проявления аномального упрочнения, приводящего к образованию нароста и его разрушению. [c.24]

Расчет крутящего момента. Определение крутящих моментов на шпинделях стана может быть произведено после расчета параметров очага деформации и полного давления на валки. [c.189]

Практически оценка несущей способности соединений с мягкими прослойками на базе подхода (3.10) сводится к определению параметров и 3, отвечающим рассматриваемым схемам нафужения, типам конструкций и геометрическим параметрам их неоднородных соединений Для определения достаточно ограничиться рассмотрением задач механической неоднородности в классической постановке, при которой очаг пластических деформаций принимался в объеме мягких прослоек, а основной твердый металл считался жестким, недеформируемым. [c.106]

Наибольшее отражение получили задачи по определению напряженного состояния заготовки в очаге деформаций и установлению влияния на него отдельных параметров процессов (коэффициентов формоизменения, условий трения), а таклсе расчеты усилий, необходимых для деформирования. Менее изучены предельные степени деформаций в [c.205]

Известно много формул для определения величины сил трения. Те из них, которые применяют в теории обработки металлов давлением, могут быть разбиты на три группы 1) содержащие в качестве независимой переменной (аргумента) какой-либо физический фактор (нормальное давление, предел текучести деформируемого металла, вязкость смазки и др.) 2) описывающие распределение сил трения в зоне контакта, причем одним из аргументов они включают чисто геометрический параметр, т. е. координату точки контактной поверхности 3) определяющие среднюю удельную силу трения в очаге деформации. [c.15]

Для исследования удельного расхода энергии стан должен быть оборудован аппаратурой для измерения расхода энергии (мощности). Точность метода несколько ниже, чем при определении давления, так как измеряемый параметр включает в себя потери в главной линии стана, почти не зависящие от внешнего трения в очаге деформации. [c.160]

В результате анализа процессов штамповки в режиме сверхпластичности с использованием вышеуказанных методов возможно определить технологические параметры процессов, скоростные условия в очаге деформаций и влияние на поле скоростей основных факторов, сопровождающих эти процессы. Применение метода конечных элементов для моделирования процессов штамповки позволит получить универсальную методику определения технологических параметров изготовления тонкостенных оболочек различных степеней сложности. [c.404]

При таком отношении получают достоверные результаты при определенных значениях В Н . Для приведенных ниже расчетов принимаем такую же форму очага. Однако угол наклона границы очага деформации 0 является варьируемым параметром (рис. 63). [c.124]

Полученные в работе [95 ] данные, несмотря на некоторую ограниченность (конкретный вид биметалла, определенные условия прокатки), представляют несомненный интерес, так как методика исследования была разработана весьма тщательно. На рис. 77 представлена зависимость Рер сразу от двух факторов температуры и параметра учитывающего геометрию очага деформации. Влияние этих факторов в отдельности в работе не установлено, однако может быть оценено приблизительно с помощью известных формул, учитывающих влияние формы очага деформации на удельное давление. [c.156]

Разработанная методика определения положения нейтральной поверхности в конусном очаге деформации при холодном ротационном обжатии отличается от предложенных ранее простотой расчетной формулы и более полным учетом факторов и параметров, влияющих на положение этой поверхности. [c.16]

Для разработки технологического процесса штамповки необходимо выяснить не только качественный, но и количественный характер пластической деформации заготовки. Необходимо выяснить конечную степень д ормации и изменение ее в процессе штамповки. Полная картина деформированного состояния должна позволить определить размеры очага пластической деформации, размеры исходной заготовки, предельную степень формоизменения, размеры изделия и т.п. Определение перечисленных параметров расчетным путем затруднительно, поэтому целесообразно использовать экспериментальный метод оценки деформированного состояния заготовки. [c.92]

В тех случаях, когда требуется подобрать оборудование по силовому параметру, деформирующее усилие определяют приближенно по упрощенным формулам. Например, усилие вытяжки можно определить как произведение наибольшего, по очагу пластической деформации, радиального растягивающего напряжения, возникающего в идеальных условиях вытяжки (8.5), на площадь поперечного сечения детали диаметром d. После замены в формуле (8.5) Os на а и разложения в ряд имеющегося в этой формуле логарифма отношения DJd (приняв во внимание только первый член ряда) формула для определения деформирующего усилия примет вид [c.135]

Следующий этап разработки технологии — Создание опытного варианта процесса. Для этого необходимо знание основ механики течения сложной упруговязкопластичной среды, характеризующейся определенными на предыдущем этапе реологическими параметрами в очаге деформации. При этом критериями выбора схемы деформирования и граничных уаювий на поверхности контакта заготовки с инструментом являются формирование оптимальной структуры очага деформации, обеспечивающей необходимый характер течения материала, н заданный уровень свойств готового изделия при минимальном расходе энергии на процесс деформирования. [c.466]

Решение задачи о распределении напряжений и деформаций в зависимости от относительных размеров инструмента в реальных условиях деформирования (с учетом контактного трения, упрочнения, и неравномерной толщины заготовки в зоне деформации) довольно сложно, так как требуется решить систему уравнений с десятью неизвестными для участка I и одиннадцатью неизвестными для участка II очага деформации. При достаточном числе уравнений решение задачи получено С. Е. Рокотяном и Ф. И. Ру-зановым на ЭВМ в виде графических зависимостей, построенных для определенных значений исходных параметров радиуса матрицы = 14 мм, радиуса пуансона == 10 мм, толщины заготовки S = 1 мм. При этом была использована степенная аппроксимация кривой упрочнения в виде = Сг))". [c.219]

Для соединений с толстыми мягкими гфослойками в условиях их нагружения по схеме двухосного приложения нагрузки характерны те же особенности напряженного состояния и построения сеток линий скольжения в очаге пластической деформации, как и рассмо фенные в работе /2/ агя сл ая п,[оской и осесимметричной деформации (и = 0,5 и = 0) с поправкой на специфик> скольжения материалов в зависимости от параметра нагружения п /98/, Не останавливаясь подробно на анализе нес> щей способности таких соединений, отметим, что решения для тонких и толстых прослоек дают достаточно близкие результаты по в диапазоне относительных размеров толстых прослоек (kq, к что позволяет распространить полученное соотношение (3,28) дгя определения на весь диапазон относительных толщин прослоек (kq, к ). [c.121]

Пагружепие трещины нормального отрыва в условиях плоского напряженного состояния в поле остаточных напряжений (связанных с предыдущим циклом нагружения) может приводит к образованию двух очагов пластического течения (двухзонная локализация пластических деформаций) неносредственно у кончика трещины и в зоне максимального остаточного растяжения, которое в случае циклического нагружения достигает одной трети предела текучести. Моделируя по схеме Леонова-Папасюка-Дагдейла пластические зоны отрезками, для определения трех безразмерных параметров, характеризующих положения пластических зон, получена ( ) система нелинейных уравнений, которая анализируется с помощью оригинального численного алгоритма ( ), разработанного специально для этой цели. Получена ( ) точная формула для вычисления раскрытия трещины нри двухзонно локализованных пластических деформациях. Асимптотический анализ величины раскрытия трещины для случая, когда линейный размер удаленной пластической зоны мал по сравнению с длиной трещины, приводит к заключению, что влияние удаленной пластической зоны па трещину проявляется в форме ее дополнительного закрытия. [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...