Деформация поперечная

Витые трубчатые пружины представляют собой навитые вдоль оси полые трубки (рис. 331, а), которым при изготовлении придается определенный профиль сечения (рис. 330, б—б). Принцип работы витой пружины, как и других видов трубчатых пружин, основан на деформации поперечного сечения трубки под действием давления.. При подаче давления во внутреннюю полость незакрепленный конец трубки за счет ее раскручивания вокруг оси получает угловые перемещения. [c.478]

Закон Гука, записанный в виде формул (4.16) — (4.19), определяет взаимосвязь между напряжением и деформацией в одном и том же направлении, т. е. в направлении приложения внешней силы. Такая запись носит название элементарного закона Гука. Однако деформация может возникать и в направлениях, отличных от направления приложения силы. В этих случаях закон Гука в элементарной форме уже недостаточен и необходимо воспользоваться обобщенным законом Гука. В самом деле, при одноосном растяжении цилиндрического образца происходит не только его удлинение в направлении приложенной силы, но и сжатие образца в поперечных направлениях, т. е. имеет место трехосная деформация. Поперечная деформация при упругом растяжении или сжатии характеризуется коэффициентом Пуассона V, равным отношению изменения размеров в поперечном направлении к их изменению в предельном направлении. Для большинства твердых тел значения v лежат между 0,25 и 0,35. Из рис. 4.10 следует, что [c.124]

Использование соотношений (4.1) и (4.3) определяет деформацию поперечного сечения из его плоскости (вг). Поперечные се- [c.133]

Вследствие деформации поперечные сечения бруса перемещаются в направлении оси. Взаимное перемещение двух сечений равно изменению длины части бруса, заключенной между этими сечениями. [c.189]

Для расчетов деталей на сочетание деформаций поперечного изгиба и кручения необходимо, как правило, составить расчетную схему конструкции и построить эпюры изгибающих и крутящих моментов, определить предположительно опасные сечения, после чего, применив одну из теорий прочности, произвести необходимые расчеты. [c.274]

Совместной деформации поперечного изгиба и кручения подвергаются все виды валов, встречающихся в практике. Нельзя путать понятия вала и оси. Конструктивно эти детали машин не отличаются. Их различие состоит в восприятии нагрузки. Если элемент конструкции воспринимает одновременно поперечный изгиб и кручение, то это вал, если же точно такой же элемент конструкции несет только изгибающую нагрузку, то это ось. [c.233]

Приведенная сила Р будет создавать на валу, на котором закреплена шестерня, деформацию поперечного изгиба, а пара сил будет скручивать вал. [c.234]

Испытания материалов на малоцикловую усталость ведутся в при повышенных температурах. В этом случае используются корсетные образцы, у которых замеряется поперечная деформация.-Поперечная деформация при обработке экспериментальных да -ных пересчитывается в продольную с использованием коэффициентов Пуассона в упругой (цу) и пластической (цр) зонах по зависимостям [c.364]

Внешние нагрузки, приложенные к брусу, так или иначе прикладываются к его внешней поверхности и имеют интенсивность рд. При расчетах эти нагрузки следует приводить к оси бруса. Так как деформации поперечного сечения малы в сравнении с единицей, то с погрешностью порядка деформации удлинения е в сравнении с единицей форму поперечного сечения бруса можно считать неизменной. [c.29]

Примем основные гипотезы а) плоские до деформации поперечные сечения бруса в процессе деформация остаются плоскими, б) боковая поверхность бруса свободна от нагрузок, в) нормальные напряжения а, в поперечных сечениях равны нулю, г) прямая, соединяющая центр тяжести сечения с любой точкой этого сечения, остается прямой. [c.297]

Т. е. при чистом изгибе поперечные сечения остаются плоскими, как это предполагается в элементарной теории. Чтобы исследовать деформацию поперечного сечения в его плоскости, рассмотрим стороны г/ = 6 (рис. 145,6). После изгиба имеем [c.296]

В курсе сопротивления материалов при исследовании деформации поперечного изгиба балки прямоугольного сечения была получена форму.ча нормальных напряжений [c.31]

По определению деформации поперечного изгиба внешние силы перпендикулярны оси балки. Значит, компонент реакции, совпадающий по направлению с осью балки, всегда равен нулю, как единственная сила, дающая проекцию на ее направление, и на схеме нагружения можно не изображать. [c.134]

Истинная деформация поперечного сужения такого образца [c.29]

Другой подход к расчету анизотропных балок, который может быть применен в рассматриваемом случае, предложен Берковичем [8]. Им построена простая теория, основанная на соотноше ниях упругости для материала и ряде упрощающих предположений. В теории учитываются деформации поперечного сдвига. [c.135]

Таким образом, сосредоточим внимание на исследовании деформации, которую мы назвали состоянием чистого растяжения . Растяжение в осевом направлении с необходимостью влечет за собой, разумеется, изменение размеров и формы поперечного сечения. Если в начальном состоянии волокна прямолинейны и параллельны, то переход от начального состояния к состоянию чистого растяжения определяется формулами (91). В этом случае деформация поперечного сечения тела представляет собой чистое сжатие в направлениях, перпендикулярных оси. Поскольку сдвиг отсутствует, касательное напряжение S равно нулю и уравнения равновесия удовлетворяются при Т — = Р = 0. (Уравнения равновесия имеют в точности ту же форму, что и для случая обычной плоской деформации.) Единственная ненулевая компонента тензора напряжений 5з(0, X) представляет собой нормальное напряжение на площадках, перпендикулярных оси растяжения. [c.333]

Рис. 6.2. Виды деформации в области кончика трещины, а —деформация нормального разрыва (1 рода) б — деформация поперечного симметричного сдвига (И рода) в — деформация поперечного несимметричного сдвига, или антиплоская деформация (III рода).

Общие закономерности изменения параметров качества поверхностного слоя от условий обработки в основном сохраняются для всех исследуемых сталей и сплавов независимо от метода шлифования или его разновидностей. Основные параметры режима шлифования можно разделить на две группы увеличивающие пластическую деформацию (поперечная подача на врезание, скорость вращения детали) и способствующие уменьшению ее (скорость вращения круга, число зачистных ходов круга). [c.106]

Угловые перемещения в местах стыка продольных балок с поперечными определяются статическими деформациями поперечных балок [c.114]

Расчет проводился для 15 низших частот с учетом деформации поперечного сдвига трубопроводной модели ГЦК. Значения этих частот приведены в табл. 6.4. [c.196]

Обычное практическое требование к слою клея, соединяющему слой демпфирующего материала и конструкцию, состоит в том, что он должен быть, насколько это возможно, тонким и прочным [6.3]. С другой стороны, если для соединения демпфирующего слоя и конструкции используется мягкий клеевой слой, то большая часть деформации поперечного сдвига будет приходиться именно на слой клея, что ухудшит работу демпфирующего материала. [c.284]

Рис. 6.16. Варианты выполнения демпфирующего устройства, работающего при деформациях поперечного сдвига

Под к р у ч е н и е м понимается такой "видХнагружения. при котором в поперечных сечениях бруса возникает только крутящий момент, а прочие силовые факторы равны нулю. При такой деформации поперечные сечения бруса, например, с круглым поперечным сечением остаются плоскими, а расстояние между ними не меняется. Поперечные сечения поворачиваются вокруг оси стержня на некоторые углы, причем образующие цилиндра обращаются в винтовые линии (рис. 12.3, а). Таким образом, кручение круглого бруса представляет собой пример деформации чистого сдвига. [c.143]

В развитии трещины различают три простейших типа смещения ее берегов относительно друг дру1-а в соответствии с действием различных внешних нагрузок (рис. 628). При деформации растяжения (схема I) возникает. трещина отрыва, когда ее поверхности смещаются (расходятся) в направлениях, перпендикулярных к поверхности трещины при деформации поперечного сдвига (схема //) поверхности берегов трещины смещаются поперек ее передней кромки при нагрузке по схеме III образуются треи1ины продольного сдвига, при котором точки поверхности трепгины смещаются вдоль ее передней кромки. Очевидно, если на тело с трещиной действует произвольная нагрузка в области применимости закона Гука, на [c.728]

Ставя своей задачей только определение нормальных напряжений изгиба, в основу теории достаточно положить предполо-жевие о том, что плоские до деформации поперечные сечения балки остаются носле деформации плоскими и ортогональными к изогнутой оси. Теория изгиба, следующая из этого иредноло-жения, носит название технической теории или теории Бернулли — Эйлера. Точная теория изгиба, ностроенная Сеи-Венаном для случая, когда балка загружена сосредоточенными силами, а также немногочисленные (чрезвычайно громоздкие) решения задач об изгибе распределенной нагрузкой убеждают нас в том, что хотя закон плоских сечений и не соблюдается, полученные на основе его выводы оказываются весьма точными (если, конечно, h/l<. 1). [c.78]

В области, где у > О, продольные ребра стержня укорачинают-ся и он получает поперечное расширение в области, где у < О, они удлиняются и в поперечном направлении стержень сжимается. Общий вид элемента, выделенного из тела плоскостями х = а, у = изображен на рис. 21, деформация поперечного сечения— [c.42]

Различие между истинным и условным напряжением имеется не только поеле достижения предела прочности (точка 3 на рис. 2.7), но на любой стадии испытания, так как в результате поперечной деформации поперечное сечение раетянутого образца умень- [c.35]

В теории кручения брусьев некруглого профиля гипотеза плоских сечений неприменима, так как после деформации поперечные сечения таких брусьев не остаются плоскими и депланируют, т, е. искривляются, принимая форму криволинейной поверхности. [c.175]

Замечание. Не следует полагать, что для тонкостенных стержней замкнутого сечения всегда мон по испольаонать обычные модели стержней. Во многих случаях оказывается необходимы.ч учет деформации поперечного сечеиия, особенно для к )иволинейпых труб (эффект Кармана). [c.347]

Как показано Хоффом и Ставски [22], а также другими авторами [35, 53, 59, 77 ], расчет трехслойных балок на.изгиб и устойчивость не может быть выполнен на основе элементарной теории изгиба. При расчете таких конструкций, и в особенности при определении перемещений из-за низкой сдвиговой жесткости заполнителя, необходимо учитывать деформацию поперечного сдвига. Эта деформация обычно пренебрежимо малая для изотропных однородных систем, может оказаться значительной в трехслойных конструкциях. [c.142]

В работе Крайчиновиса [43 ] построена теория и получены уравнения, описывающие колебания свободно опертой трехслойной балки, которая рассматривалась выше. На основе ряда допущений численно установлено, что при низких частотах колебаний трехслойная балка ведет себя так же, как известная балка Тимошенко. При высоких частотах и малом отношении модуля сдвига заполнителя к модулю упругости несущих слоев деформация поперечного сдвига оказывается существенной и должна учитываться при расчете. Этот вывод подтверждается исследованиями Николаса и Геллера [58], основанными на теории, построенной Ю [92]. [c.144]

В результате анализа изгибных колебаний вязкоупругих слоистых балок Николас [57] показал, что деформация поперечного сдвига может оказывать существенное влияние на демпфи-руюЩ ие свойства балки. В этой же работе установлено, что инерцию вращения при анализе колебаний большинства трехслойных балок можно не учитывать. [c.144]

Обзор, посвященный задачам об изгибных волнах, вызванных поперечным ударом по изотропным пластинам, представлен в работе Микловица [109]. Одномерная задача об ударе по анизотропной пластине была рассмотрена на основании теории Миндпина [уравнения (12) ] и классической теории пластин [уравнение (15) ] в работе Муна [117 ]. Поперечная сила считалась распределенной по линии, составляющей некоторый угол с осью симметрии материала. Согласно теории Миндлина при этом возникают не только волны изгиба, но и волны растяжения, а учет деформации поперечного сдвига и инерции вращения необходим, когда ширина полосы, по которой распределена сила, соизмерима с толщиной пластины. [c.323]

Предварительные замечания. В настоящем параграфе обсуждается теория тонкостенных стержней открытого профиля, в которой одновременно рассматриваются осевая деформация, поперечные изгибы в двух ортогональных плоскостях и кручение. Качественно новым по сравнению с ранее (в предыдущих главах) рассмотренными результатами является учет стеснения деплана-ции. Последний можно было бы выполнить независимо от осевой деформации и изгиба. Однако представляет интерес сам факт одновременного построения теории всех видов деформации, в связи с чем именно такое изложение и принято в настоящем параграфе. К тому же становится ясным, что излагаемая теория тонкостенных стержней является обобщением ранее изложенной теории стержней в случае их тонкостенности (имеются в виду стержни открытого профиля). [c.385]

Так как эта оболочка не является тонкой, в расчете дополнительно были учтены деформации поперечного сдвига по схеме С. П. Тимошенко, т. е. нреднолагалось, что элемент, до деформации нормальный к срединной поверхности оболочки, остается после деформации прямолинейным, но составляет с нормалью к деформированной поверхности угол сдвига [c.208]

Рассмотрим еще один живой пример качения — способ передвия№ния дождевого червя. Дол девой червь, так же как и садовая гусеница, передвигается по жесткой опорной поверхности путем периодического деформирования своего тела, однако характер деформационных движений тела дождевого червя принципиально отличается от деформационных движений гусеницы. Если тело ползущей гусеницы подвержено изгибной деформации (поперечная волна), то тело дождевого червя подвер5кеио продольному растяжению (продольная волна). [c.29]

Из предыдущего известно, что если на протяженном теле, лежащем на жесткой опорной поверхности, движется деформированный том или иным образом участок (бегущая волна деформации), то это приводит к перемещению тела относительно опорной поверхности. Направление, скорость и характер перемещения тела зависят от характеристик бегущей волны — вида деформации (поперечная, продольная, растяжение, сжатие), скорости движения волны, ее формы, амплитуды, от геометрической формы опорной поверхности. Мы убедились в том, что описанный перенос массы тела движущейся волной происходит непростым эстафетно-последовательным способом, когда бегущая волна переносит со скоростью своего движения постоянную но величине, но переменную но составу постоянно обновляемую массу, численно равную избытку Дт массы, содержащемуся в волне. При этом частицы деформируемого тела совершают однонаправленные шаговые перемещения, и в итоге каждого пробега волны некоторое количество массы тела перемещается с начального (стартового) края тела, откуда волна начинала свой бег, на конечный (финишный) край тела. В результате тело ползет но опоре, напоминая движение садовой гусеницы (в случае поперечной волны на теле) либо дождевого червя (в случае продольной волны удлинения). Бегущая водна, таким образом, выступает в роли транспортного средства, перемещающего деформируемое тело по опорной поверхности. [c.115]

Сопротивление материалов (1988) -- [ c.25 ]

Скольжение Качение Волна (1991) -- [ c.24 , c.25 ]

Сопротивление материалов Издание 6 (1979) -- [ c.23 ]

Сопротивление материалов Издание 13 (1962) -- [ c.38 ]

Сопротивление материалов Издание 8 (1998) -- [ c.32 ]

Расчёты и конструирование резиновых изделий Издание 2 (1977) -- [ c.361 ]

Сопротивление материалов (1964) -- [ c.34 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.18 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.140 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.27 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 1 Том 1 (1947) -- [ c.166 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...