Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Деформация линейная

В большинстве случаев деформации (линейные и угловые) пренебрежимо малы по сравнению с единицей. Такие деформации называют малыми.  [c.180]

Деформации линейные — Определение 179, 180  [c.754]

Если деформации линейные, т. е. определяются уравнением  [c.84]

Следовательно, линейные компоненты тензора деформации (линейные деформации) суть относительные удлинения линейных элементов окрестности точки М тела, выходящих в направлении координатных осей, а угловые компоненты Ф /) равны половине угла сдвига между линейными элементами в направлении координатных осей Xi  [c.15]


Вторая тройка инвариантов девиатора деформации — линейный, квадратичный и кубичный — определяется равенствами(1 ,77)  [c.22]

В двумерном плоском потоке жидкости расположена бесконечно малая частица в форме круга с уравнением х у] = г . Определите форму этой частицы и изменение ее площади после деформации при условии, что эта деформация линейная и происходит вдоль осей 0x1 и Оуи являющихся главными осями деформации (рис. 2.1).  [c.41]

Потенциальная энергия упругой деформации линейной системы равна половине работы внешних сил на произведенных ими перемещениях  [c.152]

В строительной механике энергия деформации линейно-упругой конструкции под действием системы сосредоточенных сил Р , Pj,. .. может быть выражена в виде квадратичной функции от этих сил. Тогда  [c.268]

Относительная деформация линейного элемента dr определя-  [c.29]

Экспериментально установлено, что при упругопластическом изгибе закон плоских сечений сохраняется. Поэтому деформации линейно зависят от кск динаты у. На рис. 12.18, а показано поперечное сечение, упругое распределение деформаций и напряжений по высоте сечения (рис. 12.18, б и в), упругопластическое (рис. 12.18, г) и предельное состояние (рис. 12.18, Э).  [c.206]

Определение угловой деформации. Линейная деформация не мо-  [c.59]

Задачи теории упругости с малыми деформациями линейны. Несмотря на это, во многих случаях теоретическое решение этих задач затруднительно. В инженерной практике с успехом применяются приближенные методы расчета, создание и разработка которых составляет предмет сопротивления материалов .  [c.377]

В рассмотренных ранее видах деформаций величина деформации линейно зависела от нагрузки. При постепенном увеличении нагрузки деформация увеличивалась без резкого скачка, при этом характер напряженного состояния не изменялся. Однако встречаются случаи, когда при постепенном увеличении нагрузки резко изменяются форма равновесия тела и напряженное состояние, вследствие чего может произойти внезапное разрушение. Если сжимать продольными силами стержень до тех пор, пока сжимающие силы не превзойдут некоторой предельной величины, зависящей от длины стержня и жесткости его поперечного сечения, стержень будет испытывать обычное сжатие и ось его будет оставаться прямолинейной. Однако если сжимающие силы станут больше этой предельной величины, то стержень внезапно выпучится и ось его изогнется.  [c.320]


Зависимости средних величин шага бороздок и скорости от длины трещины для разных форм цикла вначале имеют практически линейный характер, что типично для случаев развития трещин в условиях постоянства деформации. Линейная зависимость шага бороздок и СРТ от длины трещины сохранялась до выхода трещины па поверхность центрального отверстия диска, когда она стала сквозной, В этот момент ее размер от очага в сторону переднего торца ступицы составлял примерно 5,5 мм. Далее на участке длиной около 5 мм ускоренное развитие трещины в сторону переднего торца ступицы прекратилось и СРТ, и шаг бороздок на этом участке оставались практически постоянными. Это было вызвано тем, что трещина в начале разворачивала фронт по оси диска, а сразу за этим начала врастать в массивную переднюю  [c.496]

Чтобы привести соотношения (15), (19) или (20) к обычной форме Гриффитса для упругого изотропного твердого тела, заметим, что из упругого анализа напряжений [29] следует, что энергия деформации линейной трещины длины 2а в поле растягивающих напряжений равна  [c.222]

Для материалов, обладающих упругопластической диаграммой деформирования, зависимость нагрузки от перемещения может быть линейной в процессе распространения трещины, как показано на рис. 7. В процессе ее нагружения кривая нагрузка — деформация линейна вплоть до начала распространения трещины, за которым следует увеличение длины трещины до А А, сопровождаемое пластической деформацией вокруг кончика трещины и, возможно, полной текучестью. Если после достижения этой точки конструкцию разгрузить, то кривая нагрузка — дефор-  [c.222]

Косинусы же углов, образуемых после деформации линейным элементом 2 с осями X, у, 2, мы найдем из уравнений (7) десятой лекции, опираясь на уравнения (27а) одиннадцатой лекции (в которых надо подставить и, V, ю вместо т , если пренебрежем величинами высшего порядка малости по сравнению с выражениями расширений  [c.373]

Система замера деформации. Линейный потенциометр был подсоединен к верхней тяге таким образом, что осуществлялось смещение подвижной траверсы относительно верхней тяги. Смещение регистрировалось двухкоординатным самописцем типа SRA-7 с записью диаграммы деформации для определения предела текучести.  [c.147]

Указанное преобразование возможно, поскольку в настоящее время номинальные напряжения, как правило, назначают на уровне, не превышающем предела текучести, когда зависимость между напряжениями и деформациями линейная.  [c.97]

В основе метода муаровых полос лежит муаровый эффект, суть которого заключается в появлении чередующихся темных и светлых полос при наложении одной на другую двух или более растровых сеток. Шаг муаровых полос определяется параметрами исходных растворов и условиями их освещения. Один из растров наносят на испытуемый объект и деформируют вместе с ним. Муаровая картина несет информацию о характере деформирования растра и деформированного состояния образца. При незначительных относительных деформациях, линейных и угловых перемещениях сеток наблюдаются большие изменения шага, направления и положения возникающих муаровых полос. Метод муаровых полос применим как для натурных объектов, так и для моделей объектов. Муаровые полосы наносят либо посредством фотопленок со съемным эмульсионным слоем или фотохимическим способом путем травления. К преимуществам метода следует отнести возможность измерения деформаций больших поверхностей и при высоких температурах.  [c.389]

Деформация линейная при выдерживании в воде в течение 2 в среднем по двум направлениям в не более. ... Предел прочности при растяжении в среднем по двум направле ниям в кГ/см , не менее  [c.318]

ДЛЯ оценки классических конструкционных материалов, не в достаточной степени характеризует механическое поведение пластмасс. Правда, диаграмма может охватить всю область деформации (линейной и нелинейной), вплоть до излома, однако она не отра-  [c.22]


Тензометр — прибор, предназначенный для измерения деформаций (линейных и угловых). Тензометр состоит из частей, воспринимающих деформацию (датчик), передающих и увеличивающих эффект её действия, и устройства для отсчёта или регистрации показаний. Электрические, электромеханические и звуковые тензометры имеют источники электрического или механического возбуждения. Тензометр воспринимает деформацию с участка некоторой длины (база тензометра) на поверхности (или на некотором расстоянии от поверхности) детали или образца.  [c.219]

Индексы т и т + Ат подчеркивают принадлежность к той или иной конфигурации. Порцию нагружения Ag , Ар), будем давать достаточно малой, чтобы, считать связь приращений напряжений с приращениями деформаций линейной  [c.99]

Другими словами, потенциальная энергия упругой деформации линейно упругой системы равна полусумме произведений всех действующих обобщенных сил на соответствующие обобщенные перемещения.  [c.237]

С ЭТИМ (см. 1.5) различают два основных вида деформаций — линейные и угловые. Рассмотрим их по отдельности.  [c.96]

Характеристика сила-деформация линейна при отношении 53 / <0,6, нелинейна при / t> 0,6.  [c.262]

Так как сопротивление смещению атомов в новые положения изменяется непропорционально смещению, то при пластических деформациях линейная связь между напряжениями и деформациями обычно отсутствует.  [c.59]

Если под влиянием какого-нибудь процесса, например при сборке, возникли деформации Ео и Ур, предшествующие пластическим, то общая величина наблюдаемых деформаций, линейных и угловых, возрастает на их величину, т. е.  [c.499]

К этой группе относим УЭ, у которых зависимость сила — деформация при малых деформациях (линейные деформации e=--<10%, угловые деформации  [c.205]

Естеетвенно принять в качеетве таких факторов напряжения (нормальные и каеательные) и деформации (линейные и угловые). Было предложено также принять в качестве критерия перехода в предельное соетояние потенциальную энергию де-  [c.222]

Рассмотрим иной способ описания поведения материалов, для которых зависимость между напряжениями и деформациями линейна. Пусть в момент времени t действует напряжение а. Соответствующую деформацию представим суммой е = е + е", где е так называемая мгновенная деформация г = а/Е от действующего в момент времени t напряжения, а е" — накопленная за время t деформация, зависящая от всех напряжений, действовавших ранее в моменты времени xопределенной деформации. Если напряжение о(т) действовало в течение бесконечно малого времени dt, то унаследованная деформация de" будет пропорциональна a(x)dT. Воспоминаиие об этой деформации со временем ослабевает и может быть выражено некоторой функцией K(t—т). Следовательно, можно записать  [c.296]

Выше мы видели, что однородное напряжение и однородная бесконечно малая деформация описываются тензорами второго ранга, каждый из которых определяется девятью компонентами деформации ezj и девятью компонентами напряжения Oij. Если de opj iatj,UH бесконечно мала и однородна, то каждая компонента тензора деформации линейно связана со всеми компонентами тензора напряжений и, наоборот, каждая компонента тензора напряжения линейно связана со всеми компонентами тензора деформаций. В этом заключается сущность закона Гука для анизотропных твердых тел. Математический закон Гука для монокристаллов запишется либо как  [c.125]

Представление о дислокациях возникло на основе анализа процесса пластической деформации в кристаллах. Экспериментально было установлено, что при малых деформациях кривая зависимости напряжения от деформации круто нарастает в области справедливости закона Гука, согласно которому напряжения зависят от деформации линейно. После прохождения критической точки, называемой пределом упругости, наступает пластическая деформация, являюшаяся, в отличие от упругой деформации, необратимым процессом.  [c.236]

Гидродинамика изучает законы движения большого класса жидкостей, у которых компоненты тензора напряжения связаны с компонентами тензора скоростей деформации линейно по закону, называемому обобщенным зарсоном Ньютона.  [c.69]

Формулы Коши для линейиых деформаций. Линейная деформа ция в точке А (х, у, z) в направлении оси х будет равна  [c.61]

Вундхейлеру удается придать уравнениям движения, также и в случае неголономной системы, форму равенств, сви-зывающих сильные тензоры. Он, однако, ошибается, полагая, что нет возможности идентифицировать точки поверхности после деформации. Линейный элемент (7.3) определяет абсолютную ортогональность в и, следовательно, ортогональные траектории в V ,(t) имеют абсолютный смысл. Выберем их в качестве параметрических линий t. Тогда в Т исчезнут члены, содержащие а , и мы получим, не теряя общности, что  [c.28]

КР высокопрочных алюминиевых сплавов в нефти известно до некоторой степени, однако только недавно скорость роста коррозионной трещины была изучена количественно как функция К в вершине трещины при испытаниях в органических жидкостях [44, 83, 93]. Одним из первых были опубликованы результаты, показанные на рис. 71, где скорость роста трещины сплава 7075-Т651 в этаноле нанесена как функция коэффициента интенсивности напряжений в вершине трещины при плоской деформации. Линейная связь между скоростью трещины и К была показана для сплава 7075-Т651 в этаноле и четыреххлористом углероде. По пересечению кривой с осью абсцисс был установлен уровень Кыр, равный 7,7—9,9 МПа-м " для этанола и 11 —13,2 МПа-м / для четыреххлористого углерода [83]. Предполагается, что в этом случае распространение трещины происходит не в результате действия следов воды в органических растворителях [83, 93]. Следует отметить, что эти данные были получены на трещинах ориентации ДП и что пути распространения трещины имели смешанный характер — транс- и межкристаллитный [83].  [c.217]


Сортамент материала пружины, полностью определяющий размеры и предельные отклонения поперечного сечения, указывают в разделе Материалы основной надписи чертежа. На рабочем чертеже пружины с контролируемыми силовыми параметрами помещают диаграмму испытаний, на которой показывают зависимость нагрузки от деформации или деформации от нагрузки. Если заданным параметром являе1х я высота или деформация (линейная или угловая), то указывают предельные отклонения нагрузки — силы или момента, Если заданным параметром является нагрузка, то указывают предельные отклонения высоты или деформации. Для параметров на чертежах пружин установлены условные обозначения, некоторые из которых приведены в стандарте [169] высота (длина) пружины в свободном состоянии — Hq, высота (длина) пружины в свободном состоянии между зацепами — высота (длина) пружины под нагрузкой — Wj, Яа, Яд деформация (прогиб) пружины осевая — fj, fg диаметр проволоки или прутка — d диаметр троса — rfip", диаметр пружины наружный—D диаметр пружины внутренний — Dj диаметр контрольного стержня — D диаметр контрольной гильзы—Ьг длина развернутой пружины — L шаг пружины — t.  [c.424]

Несущая способность деталей при действии статических напряжений соответствует тем значениям нагрузок, при которых либо возникают перемещения, превыи1ающие предельно допустимые (несущая способность по перемещениям). либо резко увеличиваются относительные деформации линейные или угловые при незначительном увеличении нагрузки (несущая способность по деформации), либо возникает разрушение детали (несущая способность по разрушению).  [c.439]


Смотреть страницы где упоминается термин Деформация линейная : [c.229]    [c.273]    [c.157]    [c.372]    [c.27]    [c.87]    [c.41]    [c.54]    [c.180]    [c.381]   
Сопротивление материалов (1988) -- [ c.13 ]

Сопротивление материалов (1970) -- [ c.2 , c.5 ]

Сопротивление материалов 1986 (1986) -- [ c.19 , c.97 ]

Сопротивление материалов (1999) -- [ c.29 ]

Сопротивление материалов (1986) -- [ c.25 ]

Механика сплошных сред (2000) -- [ c.38 ]

Метод конечных элементов в задачах строительной механики летательных аппаратов (1985) -- [ c.14 ]

Прокатка металла (1979) -- [ c.7 ]

Сопротивление материалов Издание 3 (1969) -- [ c.16 ]

Аэродинамика Часть 1 (1949) -- [ c.143 , c.148 ]

Сопротивление материалов Издание 6 (1979) -- [ c.12 ]

Теория упругости и пластичности (2002) -- [ c.33 ]

Технический справочник железнодорожника Том 2 (1951) -- [ c.10 ]



ПОИСК



112, при конечных перемещениях 112 Смешанный метод расчета 87 - Статическая неопределимость 81 - Уравнения равновесия стержней и узлов 89, механики 89 - Условия подобия 89 - Устойчивость 96 - Энергия линейной деформации

248 — Коэффициенты 217, 218 Расчет и эпюры концентрации 280 — Расчет и эпюры 177, 199, 281, 645 — Связь с деформациями линейными (закон Гука)

3 зависимость между напряжением и деформацией нелинейная задача нреавая линейная

Асимптотики скоростей деформаций ползучести в окрестности вершины трещины антиплоского сдвига для дробно-линейного определяющего закона

Векторная геометрия напряжений и деформаций Линейные вектор-функции. Тензоры. Векторные поля

Влияние линейных деформаций нити

Волна деформации бегущая линейной плотности

Волна линейной плотности — универсальная модель бегущей волны деформации

Выражение тензора конечной деформации через линейный тензор деформации и линейный вектор поворота

Геометрический смысл тензоров линейных деформаций

Деформации и напряжения обобщенные линейные — Деформации и напряжения 137—139 Модели 137 — Модели многоэлементные 138, 139 — Уравнения

Деформации линейные 177 —Связь с напряжениями нормальными (закон Гука)

Деформации линейные — Определение

Деформации линейные — Определение угловые — Определение

Деформации — Зависимости от напряжений линейные

Деформаций и обобщенные линейные— Деформации и напряжении 137—139 Модели 137 — Модели многоэлементные 1ЭВ, 139 — Уравнении

Деформация аддитивная см линейная

Деформация во вращающемся главная линейная

Деформация и линейная плотность тела

Деформация линейная (удлинение)

Деформация линейная остаточная

Деформация линейная относительная

Деформация линейная температурна

Деформация линейная температурна относительная поперечная

Деформация линейная температурна пластическая

Деформация линейная температурна ползучести

Деформация линейная температурна упругая

Деформация линейная температурна элемента тела — Разложение

Деформация линейная тензора Грина

Деформация линейная угловая — Определение

Деформация линейная — Определение упругая

Деформация линейных упруговязких

Деформация линейных упруговязких и вязкоупругих систем в период

Деформация линейных упруговязких нагружения

Деформация средняя линейная

Деформация. Тензоры деформации и скоростей деформаУсловия совместности. Линейная теория упругости

Диаграмма Марциняка для деформаци растяжения материала с линейным упрочнением

Диски переменной толщины — Определение напряжений и деформаций 327 333 — Расчет методом линейного аппроксимирования 327—330 — Расчет методом последовательных приближений

Диски переменной толщины — Определение напряжений и деформаций 327 333 — Расчет методом линейного аппроксимирования 327—330 — Расчет методом последовательных приближений деформации 325—327 — Температурные напряжения

Диски переменной толщины — Определение напряжений и деформаций 327 333 — Расчет методом линейного аппроксимирования 327—330 — Расчет методом последовательных приближений по разрушающим оборотам 333 Расчет

Зависимости между напряжениями и деформациями при линейной ползучести

Зависимости напряжений от деформаций динамически линейные и нелинейны

Зависимость между напряжениями и деформациями линейная

Зависимость между напряжениями и деформациями линейно-деформируемых упруго-вязких тел при объемном напряженном состоянии

Изменение угла между линейными элементами при деформации

Измерение линейных деформаций

Интенсивность деформаций линейных

Критерий наибольших линейных деформаций (второй критерий прочности)

Линейная деформация в произвольном направлении. Главные деформации, тензор деформаций

Линейная деформация предварительно напряженных оболочек

Линейная и угловая деформации в окрестности точки тела Аналогия между напряженным и деформированным состояниями

Линейная несимметричная деформация многослойных оболочек вращения

Линейная схема деформации

Линейный тензор деформации

Логвинов, В.В. Журба. К вычислению деформации упругого элемента в задачах о линейных колебаниях

Малые деформации линейная аппроксимация

Малые деформации элемента материала. Преобразование деформаций при повороте осей координат. Направления главных деформаОбобщенный закон Гука для линейно упругого тела (модель идеально упругого тела)

Материал линейно-упругий - Связь между компонентами напряжения и деформации

Напряжения как линейные функции скорости деформации. Коэфициент вязкости. Граничные условия вопрос о схольжении

Обобщение закона Ньютона на случай произвольного движения среды. Закон линейной связи между тензорами напряжений и скоростей деформации

Общие формулы классической (линейной) теории упругости Линеаризация выражений для деформаций

Определение вектора перемещения по линейному тензору деформаСовместность деформаций (зависимости Сен-Венана)

Определение вектора по заданию линейного тензора деформации

Определение линейного тензора деформации

Определение напряжения течения при линейной деформации

Определение поля перемещений по линейному тензору деформации Условия сплошности

Основные уравнения связи между напряжениями, деформациями, скоростями деформаций и временем в теории ползучести при линейном напряженном состоянии

Относительная линейная деформация стержня (продольная и поперечная). Относительное сужение

Плоская деформация при наличии линейного упрочнеОбщая теория пластичности с линейным упрочнением

Поверхность линейных деформаци

Представление нелинейного тензора деформации через линейный тензор деформации и тензор малого поворота

Скорость линейной деформации

Скорость удельная линейной деформаци

Стержень вращающийся — Изгиб 95 Схема распределения деформаций в сечении функции пластичности 39, 40 — Кривые предельной нагрузки 73 — Линейное упрочнение 37, 38 — Напряжения

Тела вязкие линейные вязко-пластические — Деформации и напряжения 144, 145 Модели 144 — Течение в труба

Тела вязкие линейные жестко-пластические 63 — Деформация плоская 75 — Нагрузки предельные

Тела вязкие линейные жестко-пласткчсские 03 — Деформация плоская 75 — Нагрузки предельные

Теория континуальная относительных линейных деформаций

Теория линейной визко-упругости при конечных деформациях

Теория максимальной деформации линейной

Теория наибольших линейных деформаций

Удельная потенциальная энергия деформации и удельная дополнительная работа линейно-упругого тела

Удельная потенциальная энергия деформации линейно-упругого тела

Уравнения газовой динамики для линейных деформаци

Уравнения совместности линейных деформаций

Условия прочности максимальной линейной относительной деформации

Энергий деформаций конструкций с линейным поведением

Энергия деформации для линейно-упругого материала

Энергия деформации изотропного линейно-упругого тела при малых деформациях



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте