Относительное сужение

Величина пластической деформации, предшествующая разрушению и определяемая как относительное изменение длины (или поперечного сечения) — так называемое относительное удлинение б (или относительное сужение Ч ), характеризует ила- [c.62]

Относительное сужение зависит от абсолютных размеров образца (сечения) чем больше сечение, тем меньше относительное сужение. [c.77]

Зернистые структуры при одинаковой твердости обладают более высокими значениями Оо,2, -ф, (предел текучести, относительное сужение и ударная вязкость), чем пластинчатые. [c.298]

Предел проч носги dg, кгс/мм Предел текучести а 0,2, К1 с/мм Относительное удлинение й, % Относительное сужение ). % Ударная вязкость <3., кгс-u/ i "I [c.370]

Рис 384 Температурные зависимости предела прочности при растяжении (а) н относительного сужения (6) тугоплавких металлов [c.526]

R — радиус кривизны шейки. Расчет S был выполнен с использованием зависимости корреляционного фактора k от деформации Ёф = 1п (1—(г]) — относительное сужение) по данным работы [15]. [c.74]

Относительное сужение в Не менее 50 25—40 25—40 20—30 25—55 30—45 30-45 30—55 25-45 22—36 — [c.280]

Относительное сужение образца после разрыва F определяется делением абсолютного уменьшения площади поперечного сечения и шейке на первоначальную площадь и выражается в процентах от начальной площади поперечного сечения [c.96]

Чем больше относительное сужение после разрыва, тем пластичнее материал. Например, для мягкой углеродистой стали марки Ст2 4 = 55 4-65%. [c.96]

Относительное удлинение б и относительное сужение являются характеристиками пластичности материала. Они в определенной степени условны, так как приращение длины в формуле (4.24) и уменьшение площади поперечного сечения образца в выражении (4.25) относят к первоначальной длине и первоначальной плош,ади [c.96]

Так как после образования шейки относительная продольная деформация распределяется по длине образца неравномерно, то истинные диаграммы принято строить в таких координатах относительное сужение поперечного сечения в шейке — истинное [c.99]

Для пластичных материалов модуль упругости Е, предел упругости и предел текучести при сжатии примерно те же, что и при растяжении. Напряжение, соответствующее разрушающей силе, при сжатии пластичных материалов получить нельзя, так как образец не разрушается, а превращается в диск и сжимающая сила постоянно возрастает. Характеристики, аналогичные относительному удлинению и относительному сужению при разрыве, при испытании пластичных материалов на сжатие также нельзя получить. [c.101]

Относительное сужение в момент разрыва у определяют по изменению толщины образца в изломе по формуле [c.287]

Максимальное равномерное относительное сужение v / определяют по этой же формуле, но изменение толщины образца Ah = ho - Ьв измеряют вдали от места разрыва (в нераз рушенном сечении) [c.288]

V)/ - относительное сужение при данной температуре, % [c.345]

Пластичность. Характеристиками пластичности материала являются относительное удлинение и относительное сужение образцов при статических испытаниях на прочность. Относительное удлинение при разрыве 3 рассчитывается как отношение приращения длины образца при разрыве к его исходной расчетной длине /(, [c.129]

Относительное сужение определяется как отношение уменьшения площади поперечного сечения образца в области шейки (в месте, где происходит разрыв) к его первоначальной площади А [c.129]

Чистое железо мягко, имеет низкую прочность и высокую пластичность. предел прочности при растяжении для технического железа (содержание углерода 0,02 %) составляет 250 МПа, относительное удлинение 50 %, относительное сужение - 85 %, твердость - НВ 80 [15]. [c.66]

Итак, соотношения (47.12) — (47.14), (47.22) и (47.23) по данным о механических свойствах металла iE, Стт), константам переноса водорода в металле и константам взаимодействия металла с водородосодержащей средой (т. е. Со), позволяют расчетным путе.м построить кинетическую диаграмму разрушения металла, если экспериментально установлена зависимость относительного сужения (предварительно однородно наводороженного) стандартного образца от концентрации водорода в наименьшем сечении в мо.мент разрушения of = ijj (С ), казанная концентрация, во- [c.359]

Относительное сужение определяют по формуле [c.106]

Рис. 2.24. Датчик для измерения относительного сужения у сварных соединений цилиндрических образцов 1 — образец. 2 — металлическая струна, 3 — электромеханический датчик перемещений. 4 —узел подвески датчика.

При статических испытания на растяжение определяют временное сопротивление (а ), предел текучести (а. . agj). относительное удлинение (5), относительное сужение (ч/) основного и наплавленного металлов и сварных соединений. [c.213]

Напомним условные обозначения механических свойств, так как в дальнейшем они часто будут использоваться <Тв—предел арочиостп От или 00,2— предел текучести б — относительное удлинение F — относительное сужение Ян —ударная вязкость ЯА —твердость по Бринеллю ЯЛС — твердость по Роквеллу (шкала С), подробнее см. стр. ООО. [c.181]

Наличие такой полосчатой структуры вызывает сильную анизотропию свойств, т. е. различие свойств образцов, вырезанных вдоль и поперек прокатки. В основном снижение так называемых поперечных свойств проявляется на характеристиках, связанных с заключительной стадией деформации (ударная вязкость, относительное сужение), другие механические свойства менее чувствительно реагируют на полосчатость. Анизотропию свойств характеризуют отношением ХпопДпрод, где X — свойство металла в (поперечном и продольном наяравле-ниях. Обычно ударная вязкость в поперечном направлении вдвое меньше, чем в продольном (соответственно коэффициент анизотроппи 0,5) путем повышения чистоты металла по сере и кислороду, используя усовершенствованные методы выплавки пли уменьшая строчечность совершенствованием методов прокатки ( поперечная прокатка ), коэффициент анизотропии ударной вязкости повышается до 0,7—0,8. [c.191]

Кроме того, при испытании на растяжение определяют характеристики пластичности. К ним относятся относительное удлинение б Шк — /о)//о 1-100% и относительное сужение яр -= = [ Fg — Ftt)/F I 100 %, где /о и / — длина образца, а и — площадь поперечного сечения образца до и после разрушения соответственно. Отношение изменения длины к начальной длине опре-деляег условное удлинение. Отношение в каждый данный момент изменения длины к длине в этот момент дает истинное удлинение [c.63]

От11осительное удлинение и относительное сужение нанвысн1ие у сорбита. При переходе к трооститу (более низкой температуре превращения) пластичность (б и iji) уменьшается. [c.166]

Частицы карбидов в структуре троостита или сорбита отпуска в отличие от троостита и сорбита, полученных в результате распада переохлажденного аустенита, имеют зернистое, а не пластинчатое строение. Образование зернистых структур улучшает многие свойства стали, особенно пластичность и вязкость, а главное—сопротивление разруи1ению. При одинаковой твердости и временном сопротивлении сталь с зернистой структурой имеет более высокие значения предела текучести, относительного сужения и ударной вязкости, а также параметров вязкости разрушения, [c.187]

Закалка с высоким отпуском (по сравнению с нормализацией или отжигом) весьма сильно одновременно повышает временное сопротивление, предел текучести, относительное сужение и особетю ударную вязкость. Термическую обработку, состоящую из закалки и высокого отпуска, называют улучшением. [c.217]

Водородное растрескивание тройника трубопровода 0720 х 18 мм, сооруженного из труб фирмы УаПпгес, произошло после шести лет эксплуатации. Механические испытания металла из очага разрушения показали, что его прочностные свойства соответствуют техническим условиям. В то же время вследствие нано-дороживания относительное сужение уменьшилось более чем на 30%. Металлографические исследования позволили установить, что водородные блистеры зарождались на границах матрица-неметаллические включения и располагались по всему сечению стенки тройника. При этом их максимальная концентрация наблюдалась в середине стенки. Данное явление можно объяснить повышенной концентрацией неметаллических включений в центральной зоне листа вследствие специфики изготовления проката. В дальнейшем, по мере накопления водорода, блистеры сливались между собой или с поперечными трещинами, пронизывая все сечение металла. Значительное давление водорода в расслоении привело к возникновению разрушающих напряжений в наружных слоях металла стенки и к развитию поперечных трещин с последующей разгерметизацией участка трубопровода (рис. 12г). Водородное растрескивание металла с образованием сквозного дефекта в нижней части тройника явилось следствием его эксплуатации в условиях застойной зоны при отсутствии Э(()фективного ингибирования. [c.39]

Исследования показали, что по химическому составу металл отливки корпуса задвижки соответствовал стали А-352 1СВ по АЗТМ и в зоне разрушения находился в охрупченном состоянии ударная вязкость КСУ 4д при пониженной температуре составляла 12 Дж/см , относительное удлинение 8 — 23,8%. Металл имел ферритно-перлитную структуру с крупными равноосными зернами и включениями карбидов внутри зерен феррита. Охрупчивание металла отливки в зоне разрушения было вызвано наличием усадочных межкристаллитных несплошностей и проявлением водородной хрупкости. По значениям прочности, твердости и относительного сужения металл отвечал требованиям нормативных документов к отливкам, предназначенным для эксплуатации в средах с высоким содержанием сероводорода. Разрушение стенки корпуса задвижки произошло в результате быстрого развития трещин, образовавшихся в металле под воздействием напряжений, превышающих предел текучести, в зоне расположения усадочных несплошностей. Наличие высоких напряжений в металле в момент, предшествовавший разрушению, подтверждалось тем, что в зоне зарождения и нестабильного роста трещин преобладал вязкий характер разрушения. Характер излома корпуса задвижки в зонах зарождения и докритического роста трещины смешанный, а в зоне лавинообразного разрушения — хрупкий с шевронным узором. Охрупчивание металла, вызванное его пониженной ударной вязкостью, способствовало лавинообразному развитию разрушения. На гболее вероятной причиной разрушения задвижки явилось, по-видимому, размораживание ее корпуса. [c.52]

Образцы металла в состоянии поставки, идентичные по химическому составу, термомеханической обработке и механическим свойствам металлу контролируемого аппарата или трубопровода, в среде NA E выдерживают от О до 720 ч при постоянной нагрузке, эквивалентной величине рабочих напряжений, характерных для данной конструкции. При этом в металле накапливаются микроповреждения. Затем образцы дорывают в той же среде при медленном растяжении со скоростью деформирования не более 2-10 с и определяют величину относительного сужения отражающую сопротивляемость стали сероводородному растрескиванию. [c.124]

В диапазоне относительных толщин ж прочность сварного соединения соответствует прочности основного (твердого] металла, а при наличии в зоне термического Bjm-янияподкрепляюпщх (закаленных) участков СТ , разрушение может произойти по основному металлу. При этом за счет интенсивного вовлечения последнего в пластическую деформацию относительное удлинение 5 и относительное сужение ц> соответствуют аналогичным характеристикам твердого металла. Соединение работает K Ut однородное. [c.24]

Экспериментальную проверку предложенных в предыдущих разделах расчетных методик по оценке прочности свар ных соединений с плоскостньпли дефектами проводили на разрывной машине ЦЦМ-200 Пу с фиксацией картин муаровых полос (на плоских образцах) и с записью диаграммы а ,р—н/ (а р — средняя удельная нагрузка, vj/ — относительное сужение) на цилиндрических образцах. В последнем случае по ослабленному сечению прослойки устанавливали специальный электромеханический датчик перемещений, позволяющий с помощью металлической струны следить за изменением поперечного сужения образца (рис. 2.24). Величина усилия снималась специальным электромеханическим датчиком с силоизмерителя машины. Запись диаграммы осуществляли с помощью двухкоординатного самописца ПДП 4-002 в координатах Р— и (усилие—перемещение) с последующим пересчетом на нагрузку—сужение [c.74]

Помимо расчетных методик оценки прочностных свойств сварных соединений, ослабленных мягкими прослойками, в настоящее время разработан целый ряд подходов и полх чены расчетные зависимости для определения относительного удлинения, относительного сужения и энергоемкости рассматриваемых соединений /76 — 78/. [c.87]

Исследование структуры и физико-механических свойств покрытий (1986) -- [ c.23 , c.109 ]

Машиностроительные материалы Краткий справочник Изд.2 (1969) -- [ c.3 ]

Металлы и сплавы Справочник (2003) -- [ c.40 ]

Термическая обработка в машиностроении (1980) -- [ c.6 ]

Металловедение и термическая обработка стали Справочник Том1 Изд4 (1991) -- [ c.2 , c.216 ]

Сопротивление материалов (1958) -- [ c.51 ]

Металловедение и термическая обработка (1956) -- [ c.17 , c.19 ]

Металловедение Издание 4 1963 (1963) -- [ c.40 ]

Металловедение Издание 4 1966 (1966) -- [ c.44 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...