Удельная работа деформации — Определение

Выражение (8.9), как известно из (4.36), представляет собой значение удельной работы деформации, соответствующее вариации вектора перемещения б и, и всегда положительно-определенно. Используя (4.20) и (8.7), второму члену (8.8) придадим вид [c.212]

Ударное испытание на растяжение не стандартизовано. Образцы, применяемые для определения удельной работы деформации, должны иметь достаточно резко ограниченный объём рабочей части, в противном случае затруднительно определить величину рабочего объёма. Переход от рабочей части к головкам выполняется в виде галтелей радиусом, равным 0,5—0,6 диаметра рабочей части образца. [c.32]

Цель практической работы — определение конструктивной прочности (предела прочности, предела пропорциональности, предела текучести и удельной работы деформации образца) металлов при испытаниях на растяжение. [c.228]

Конструкционные машиностроительные стали и сплавы общего кмл. Основным потребительским требованием к конструкционным машиностроительным сталям и сплавам общего назначения является наличие определенного комплекса механических свойств с их заданным распределением по сечению изделия. Комплекс механических свойств, если не предъявляются какие-либо специальные требования, включает характеристики прочности, пластичности, удельной работы деформации и разрушения (ударной вязкости). [c.171]

Удельная энергия деформации. При определении работы деформации в случае моментной теории упругости следует, помимо работы обычных напряжений, учитывать еще и работу моментных напряжений. К выражению [c.100]

Подходящей мерой для оценки величины полной деформации, отнесенной к единице объема и имеющей место в определенной точке тела, мы можем считать удельную работу деформации, которую можно вычислить по любой из формул (53) —(57) 5. По формуле (55) она выражается через компоненты тензора деформации следующим образом [c.252]

Для определения удельной работы деформации а, т. е. величины работы деформации, приходящейся на единицу рабочей части образца, следует величину А разделить на объем V той части образца, в пределах которой происходит деформация А/ [c.35]

Удельная работа деформации — Определение ч. 1. 56 Удлинение ч. 1. 44. 53. ч. 2. 22-23. 27 — 28. 211. 328. 333 [c.365]

Для определения обрабатываемости жаропрочной стали следует принимать во внимание характеристики, которые отражают свойства, приобретаемые сталью при значительной пластической деформации, в условиях преобладания сжимающих напряжений, а следовательно, и удельную работу деформации в граничном слое стружки, а также характеристику, которая позволяет учитывать пониженную обрабатываемость аустенитных сталей. [c.55]

Учет всех трех главных напряжений для прогноза предельных состояний материалов возможен в рамках гипотез, ориентированных на понятие удельной потенциальной энергии деформации. Предположим, что существует некоторый опасный для материала уровень удельной работы деформации, которая в определенных пределах соответствует потенциальной энергии, накапливаемой в материале при деформировании. [c.152]

Понимание ударной вязкости как удельной работы, отнесенной к площади сечения, строго говоря, не имеет четкого физического смысла [4]. Определенная часть работы К затрачивается на пластическую деформацию некоторого объема металла, который трудно установить. Размеры деформированного объема металла зависят от радиуса и глубины ( жесткости ) надреза, поэтому при испытании разных типов образцов из одного и того же материала получаются разные результаты. [c.38]

Алгоритм расчета предусматривает определение степени деформации для данной операции формоизменения, расчет сопротивления деформации для данной марки стали, вычисление удельных и полных усилий штамповки и работы деформации. [c.367]

В качестве критериальной величины обычно берут наибольшее главное напряжение, наибольшее главное относительное удлинение, наибольшее главное касательное или октаэдрическое напряжение, удельную энергию формоизменения, полную удельную энергию деформации ). Каждый из критериев применим при вполне определенных условиях для некоторого класса материалов. Правильное использование этих критериев существенно зависит от практического опыта исследователя. Накоплению такого опыта посвящено большинство экспериментальных работ по прочности. [c.15]

Механизм толчкообразного раздира, связанного с кристаллизацией материала в вершине растущего надреза, рассмотрен в работах [509,510]. Как и любая другая механическая характеристика прочностных свойств резины, удельная энергия раздира в неравновесных условиях деформирования оказывается зависящей от режима деформации. Раздир может происходить при разных напряжениях (деформациях, энергиях), при этом для него характерна различная продолжительность (долговечность), или скорость процесса. Можно задать постоянное значение нагрузки Р, которому для образцов определенного типа (см. рис. 4.1.8) отвечает некоторая усталостная удельная энергия раздира, например Н = 2/ /Д, если на образцах, деформируемых по типу простого растяжения , исключена сопутствующая работа деформации. Этому значению Н отвечает при заданных температурных условиях и гладком раздире определенная средняя скорость раздира V. Можно задать такую среднюю скорость раздира, как на разрывной машине, тогда для образцов из ненаполненных некристаллизующихся резин ей будет отвечать определенная средняя раздирающая нагрузка Р. [c.210]

Отнесение работы разрушения к площади поперечного сечения не имеет физического смысла, так как затраченная работа зависит не от площади поперечного сечения, а от объема металла, участвующего в пластической деформации, методика определения которого еще недостаточно разработана. Для стандартного образца с надрезом (Менаже) определение величины ударной вязкости сводится по существу к делению работы разрушения на постоянный коэффициент, равный 0,8. Правильнее было бы ограничиться величиной работы разрушения образца с указанием его типа, так как работа разрушения и удельная ударная вязкость образцов различного типа не сравнимы между собой. [c.36]

Жаропрочность — способность металлов выдерживать механические нагрузки без существенной деформации и разрушения при повышенной температуре. Основные критерии оценки жаропрочности (например, на срок 100 тыс. ч) предел длительной. прочности Одп— напряжение, при котором металл разрушается через 100 тыс. ч работы (испытания) при высокой (выше 450 °С) температуре условный предел ползучести % — напряжение, которое при рабочей температуре вызывает скорость ползучести металла Уд = Ю %/ч, что соответствует 1 %-ной суммарной деформации за 100 тыс. ч или Va = Ю мм/ч. Окалиностойкость (жаростойкость) — характеризует способность стали сопротивляться окисляющему воздействию газовой среды или перегретого пара при температуре 500—800 °С и выше без заметного снижения ее механических свойств в течение расчетного срока службы. Критерием окалиностойкости служит удельная потеря массы при окислении металла за определенный период времени, например за 100 тыс. ч. [c.222]

При работе на продольно-строгальных станках особое значение имеет правильное определение наибольшего веса заготовки, допустимого к обработке на данном станке. Обычно заготовка, по весу близкая к предельному, обрабатывается на пониженных скоростях. Плоские направляющие выдерживают значительно большие удельные давления, чем V-образные. Плоские направляющие обеспечивают лучшую прямолинейность при обработке горизонтальных поверхностей, а комбинированные — при обработке вертикальных и горизонтальных. Комбинированные направляющие, особенно с несимметричным наклоном граней V-образной направляющей, чрезвычайно чувствительны к малейшим деформациям стола. [c.72]

Высказанная идея получила свое развитие в работе [74], в которой предлагается новый параметр, чис- ленно равный энергии деформации и q характеризующий сопротивляемость рассматриваемого материала эрозии. Этот параметр, условно названный удельной сопротивляемостью эрозии, может быть определен на основе следующих рассуждений. [c.69]

В методических указаниях РД 50-260-81 и ГОСТ 25.506-85 [3, 9], посвященных характеристикам трещиностойкости при статическом нагружении, рекомендуется определение силовых, деформационных и энергетических критериев разрушения. К силовым критериям разрушения относятся критические значения коэффициентов интенсивности напряжений К ,, К,(., К . , пределы трещиностойкости и критические напряжения а к деформационным — критическое раскрытие трещин 5 . и коэффициенты интенсивности деформаций К . к энергетическим — удельная энергия (работа) разрушения а ., удельная энергия продвижения трещины на единицу площади О и критическое значение З-интеграла 2с- В качестве основных рекомендуются К1(. и К(.. [c.16]

На рис. 3.14, а приведен образец на определенных этапах его статического деформирования, что позволяет проследить процесс локализации деформации в его центре, где произошло разрушение. Численные значения деформаций на различных участках азы приведены на рис. 3.14, б, из которого видно, что на первых этапах нагружения (практически до достижения оь) на большей части имеет место равномерная деформация, которая затем локализуется в зоне образования шейки. Причем деформации в шейке более чем в 7 раз отличаются от их среднего значения (удлинения), как это видно на рис. 3.15, а, а в связи с этим отличаются и удельные величины механической работы, рассматриваемые для полного объема деформируемого материала V и локального объема Уш в зоне шейки. Для последнего величина удельной механической работы определится как [c.77]

Отличительной особенностью упругих тел является обратимость процессов деформирования. Считается, что в упругой области полностью отсутствуют остаточные деформации, т. е. работа внешних сил переходит в потенциальную энергию деформации. Так как деформации Вх, е,у,. .. У2Х являются обобщенными перемещениями для напряжений а , а у, г гху то в соответствии с определением потенциальной энергии в механике назовем удельной потенциальной энергией деформации упругого тела такую функцию [c.17]

Стадийность процессов пластической деформации и разрушения в работах [18, 19] рассматривается с учетом удельной энергии пластической деформации. Авторы выделяют три стадии на кривой деформации I - стадию интенсивного упрочнения, II - стадию обратимой повреждаемости и III - стадию необратимой повреждаемости. Каждой из этих стадий соответствует вполне определенное изменение структуры и ряда механических и физических свойств, что позволяет определять напряжение и соответствующую степень деформации, при достижении которых в металле возникает обратимая и необратимая повреждаемость так же, как и удельную энергию, расходуемую на развитие указанных процессов. В работе [20] показано, что изменение коэрцитивной силы также чувствительно к структурным изменениям, происходящим на разных стадиях деформирования углеродистых сталей, а С.Е. Гуревич и Т.С. МарьяновСкая [21] исследовали стадийность повреждения при статическом деформировании с использованием критерия Механики разрушения [c.40]

Экспериментальное определение удельной свободной поверхностной энергии жидкостей легко доступно, так как поверхность жидкости может быть увеличена без затруднений, причем работа, затрачиваемая на это увеличение, полностью расходуется на образование поверхности. Поверхности кристаллов, напротив, не могут увеличиваться таким простым путем. Различные доли затраченной механической работы потребляются на пластическую деформацию, а также превращаются в теплоту. Поэтому поверхностная энергия, измеренная по затрате механической работы, получается слишком большой. [c.253]

При испытании с целью определения различных динамических характеристик динамического модуля упругости, модуля потерь, угла сдвига фаз между напряжением и деформацией удельных механических потерь за цикл испытания, относительного гистерезиса модуля внутреннего трения и др., интересуются поведением материала в области, ограниченной не только характером нагружения или частотой, но также величиной деформации, которая должна быть малой, чтобы материал работал в линейной области изменения своих вязко-упругих свойств. [c.140]

В п. 2.3.3 уже использовалось важное свойство энергии упругой деформации, а именно ее положительная определенность. В недеформированном состоянии 0 = 0 так как на деформацию затрачивается работа, то О >0, и удельная потенциальная энергия упругой деформации оказывается всегда положительной функцией компонент деформаций и напряжений. Это согласуется с законом термодинамического равновесия Гиббса, согласно которому устанавливается положительная определенность как Е, так и Р в окрестности начального состояния тела. [c.80]

Полученные в работе [95 ] данные, несмотря на некоторую ограниченность (конкретный вид биметалла, определенные условия прокатки), представляют несомненный интерес, так как методика исследования была разработана весьма тщательно. На рис. 77 представлена зависимость Рер сразу от двух факторов температуры и параметра учитывающего геометрию очага деформации. Влияние этих факторов в отдельности в работе не установлено, однако может быть оценено приблизительно с помощью известных формул, учитывающих влияние формы очага деформации на удельное давление. [c.156]

Второй член правой части второго равенства (8.19), как это было и в (8.9), представляет собой удельную работу деформации, соответствующую вариации тензора напряжений бсттл, и всегда поло-жительно-определен. [c.214]

В табл. 292 приведены некоторые эмпирические и теоретические формулы для определения веса падающих частей молота при штамповке на молотах. Предел прочности стали при температуре окончания штамповки приведен в табл. 291. В табл. 293 даны веса падаю-цщх частей молота и соответствующие им расчетные (рассчитанные по формуле А. В. Ребельского) площади круглых в плане поковок из различного материала и для соответствующей категории прочности согласно табл. 291. На практике тоннаж штамповочного молота выбирают обычно по опыту щтамповки аналогичных поковок с учетом всех факторов, влияющих на удельную работу деформации при штамповке предела прочности металла, температуры и скорости деформации, формы и веса поковки, вида заготовки и т. п. [c.506]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

Динамическая теория прочности, применение которой было проиллюстрировано предшествующими примерами, впервые была установлена Рейнером и Вейсенбергом (1939 г.). Она утверждает, что материал разрушится, когда работа упругих дефор ма-ц и й, которая является обратимой частью работы напр я-ж е и и й, достигает определенного предела. Следует иметь в видл различие между работой напряжений и работой упругих деформа ций. Первая есть вся работа, совершенная напряжениями. Эта ра бота в обш,ем случае будет частично обратимой, как энергия упруги деформаций, а частично необратимой. Обратимая часть есть работ упругих деформаций, и она равна работе напряжений минус энерги диссипации. Здесь говорится, конечно, об удельной работе, т. i работе на единицу объема материала. В соответствии с различны новедением материалов при изменении объема и при изменении форм будут различными прочности при объемном расширении и н] сдвиге. Вода и любая ньютоновская жидкость будут иметь практ чески неограниченную прочность при всестороннем давлении и зп чительную прочность при всестороннем растяжении. Если следова первой аксиоме, то вся объемная работа напряжений есть рабо упругих деформаций. При сдвиге это не так. Здесь имеются два hj дельных случая гуково тело, для которого также вся работа напр жений есть обратимая работа упругих деформаций, и ньютоновск. жидкость, для которой вся работа напряжений диссипирует и я ляется необратимой. Во всяком реальном материале будут оба ви, работы, консервативная и диссипативная, и поэтому примени] только динамическая теория прочности, объясненная выше. [c.236]

Закон подобия имеет большое значение, так как дает возможность по результатам испытаний образцов (гноде-лей) определять необходимые параметры для деформирова- НИН заготовок в производственных условиях, например, крупных слитков. Согласно закону подобия работы деформаций геометрически подобных тел (натуры и модели), изготовленных из одного и того же материала, пропорциональны их объемам, а усилия — соответствующим площадям, при этом удельные усилия деформирования, а следовательно, и сопротивленне деформированию модели и натуры равны между собой. Следует уточнить, что приведенная формулировка закона верна для упругих деформаций. Для случая пластических деформаций, когда невозможно выполнить все условия подобия, закон подобия используется с учетом экспериментально установленных коэффициентов (коэффициента скорости г с. масштабного коэффициента ф и др.). Так, например, для определения полного усилия деформирования крупного слитка необходимо сопротивление деформированию модели уменьшить, помножив его на масштабный коэффициент ф, который тем меньше, чем больше объем слитка [c.27]

Принцип размазывания , использованный в работе [21], отличен от процедуры сглаживания слабоизменя-ющихся функций, примененной в теории армированных сред [5, 6]. Он в большей степени подобен методу усреднения дискретно распределенных свойств армированной среды по всему непрерывному спектру направлений, который применялся в работах [43, 44] для определения эффективных констант композиционного материала. В работе [21], так же как н в работе [44], размазанная сеть волокон эквивалентна такой модели среды, в которой через каждую точку пространства проходят все направления волокон. Л1атрица жесткости такой среды отождествляется с матрицей жесткости однородного линейно-упругого материала. Плотность энергии деформации этого материала равна удельной энергии деформирования четырех стержней (волокон), создающих симметрию упругих свойсгв первой составляющей модели материала 4D. [c.80]

Нами проведены исследования по определению влияния параметров шероховатости стальных поверхностей на нагрузочную способность металло-фторопласта и износ применительно к условиям работы тихоходных тяжелонагруженных узлов металлургического оборудования (шпиндельные устройства конвейеров, разматывателей рулонов и др.). Для тихоходных тяжело-груженных пар трения характерным является низкая скорость относительного скольжения, почти не вызывающая нагрев поверхностей трения и высокие удельные нагрузки, обусловливающие значительные упругопластические или пластические деформации в местах фактического контакта. При относительном перемещении контактирующих поверхностей различной твердости (например, сталь — металлофторопласт) происходит пластическое оттеснение деформируемого материала, которое при определенной глубине внедрения нарушается вследствие образования застойной зоны заторможенного материала. [c.98]

Здесь и — потенциальная энергия деформации всего тела, а 6(2 — механический эквивалент тепловой энергии, подведенной ко всему телу. Как это станет ясно из нижеизложенного, существует при определенных условиях так называемый упругий потенциал, характеризующий деформированное состояние тела, численно равный работе напряжений, приходящейся на единицу объе.ма (удельная потенциальная энергия упругих деформаций). [c.461]

Развитие теории прессования имеет большое значение в повышении уровня этого пресса и, кроме того, схема прессования в некоторых случаях подобна схеме прессования при штамповке в закрытых штампах. В работах В. В, Соколовского, Р. И. Хилла, Л. А. Шофмана процесс прессования рассматривался с использованием метода характеристик Губкин С. И., Перлин И. Л., Сторожев М. В. и другие ученые также подвергали теоретическому анализу различные случаи прессования. Для прямого и обратного прессования осесимметричных изделий в условиях плоской деформации, бокового прессования, прессования через многоканальные матрицы и других случаев найдены зависимости для определения удельных давлений течения, усилий, контактных напряжений и выбора оптимальных условий деформирования. Разработаны также методы расчета параметров оборудования и инструмента. Внедрение в промышленность новых видов прессования, в частности прессования профилей переменного сечения, а также прессования высокопрочных материалов, ставит перед теорией новые задачи. [c.233]

Относительно причины возникновения этих светящихся следов сомнений не было. Это были линии наибольшего скольжения и соответственно зоны наибольшего выделения тепла — совершенно определенное проявление принципов термодинамики. То, что это явление не наблюдалось ранее, очевидно, объясняется тем, что не было столь благоприятного стечения обстоятельств, при которых одновременно имели место все условия, необходимые для его возникновения. Иридиевая платина требует для своей деформации совершения большого количества работы. На поверхности нет окалины, и стержень почти просвечивает, когда металл доведен до красного каления. Этот металл является плохим проводником тепла, а его удельная темлоемкость низка. Все эти условия благоприятствуют тому, чтобы эффект стал видимым при ковке данного металла, тогда как он оставался скрытым для всех других в иных условиях (Tres a [1878, 1], стр. 314, 315). [c.34]

Погрешность Дц в результате размерного износа режущего инструмента при обработке систем отверстий на АС формируется в сложных условиях и имеет ряд аспектов. Для отдельно взятого инструмента величина размерного износа определяется в зависимости от пройденного пути (м) в металле и удельного износа (мкм/1000 м). Работа многорезцовых наладок протекает при различных скоростях резания, неравномерных припусках на обработку в продольном и поперечном сечениях отверстий, при неодновременном вступлении в работу инструментов, колебаниях характеристик твердости материала заготовок. Все это приводит к неравномерному затуплению и износу инструментов и разрегулированию наладок. Также изменяется величина и направление упругих деформаций элементов технологической системы, что в первую очередь сказывается на смещении оси инструмеш-альной наладки, как наиболее податливого звена технологической системы. За период стойкости инструментов (или между поднападками) наблюдается смещение центра группирования определенного параметра и увеличение разброса его значений. [c.696]

Условия симметрии Eijki = Еш можно установить непосредственно из (2.Ш). Кроме того, немедленно получается формула Клапейрона U = /20ki ki- Так как удельная потенциальная энергия деформации, как известно, при е,/ = О обращается в нуль и при любом деформировании должна совершаться положительная работа, и всегда больше нуля i/ О, и в (2.18) речь идет о положительно определенной квадратичной форме. [c.58]

Примером развития релаксации является работа шпилек фланцевых соединений. Для обеспечения плотности этих соединений шпилькам придают первоначальный натяг при помощи затяжки гаек. Однако напряжения в шпильках, вызванные натягом, постепенно снижаются, так как упругая деформация переходит в пластическую. Практически ощутимая релаксация развивается в сталях при тех же температурах, что и ползучесть. Из-за снижения напряжений в шпильках уменьшается удельное давление на прокладку фланцевого соединения и возникает опасность нарушения плотности. Чтобы избежать этого, шпильки через определенное время подтягивают. После каждого последующего подтягивания релаксационная кривая идет все более полого, напряжения в шпильках снижаются не так быстро. Время до последующего подтягивания может быть значительно большим, чем до предыдущего. Для крепежных деталей, работающих при температуре не выше 550° С, используют сталь 25Х1М1Ф (ЭИЮ). [c.187]

При работе электрической машины обычно имеет место суммирование нескольких колебаний, которое осложняет задачу определения уровня шума корпуса. Исследования показали, что для практических расчетов в большинстве случаев можно учитывать только силы, действия которых вызывают колебания первого порядка. Действием радиальных сил, производящих колебания нулевого порядка, и крутильными моментами, вызванными этими силами, можно пренебречь при условии отсутствия резонанса колебаний. Эти гипотезы могут быть приняты из того сообралсения, что крутильные моменты вызывают незначительные колебания корпуса благодаря малой удельной деформации скручивания. [c.157]

Отсутствие эллиптичности подразумевало бы возможность разрывов на некоторых поверхностях гладкости решений уравнений равновесия упругого тела. Это трудно примирить с представлениями о приписываемых упругому материалу физических свойствах. Но нет и бесспорных оснований исключать такую возможность, например, при достаточью больших деформациях. Сильная эллиптичность —дополнительное, более ограничивающее требование. Далее мы увидим, что оно соответствует некоторым априорно предполагаемым свойствам упругой среды, непосредственно не следующим из ее определения как простого материала, лишенного памяти и наделенного свойством аккумулировать работу внешних сил. Сильная эллиптичность — свойство материала, определяемое заданием удельной потенциальной энергии деформации. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...